Число циклов нагружения сосуда
Практические работы № 7, 8
Остаточный ресурс при малоцикловых нагрузках
Цель.Определение остаточного ресурса оборудования при малоцикловых нагрузках, используя эксплуатационные данные и данные предварительного обследования.
Методика определения остаточного ресурса при малоцикловых нагрузках заключается в следующем.
Общие положения
Малоцикловое нагружение (малоцикловая усталость) – повторно-статические нагружение, характеризуется малым числом циклов до разрушения и сравнительно большим уровнем прикладываемых напряжений.
Расчету подлежат аппараты стальные в химической, нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности.
Расчетные формулы применимы при условии:
– расчетная температура стенки из углеродистой стали не превышает 380°С;
– расчетная температура стенки из низколегированной стали не превышает 420°С;
– из аустенитной стали – 525°С.
Главные циклы нагружения возникают от давления, стесненности температурных деформаций или других видов нагружения.
Предельное состояние определяют главные циклы (предельное число) за весь срок эксплуатации сосуда.
[N] = Nпред. = (103 ¸ 5 ∙ 105) циклов.
Цикл нагружения – изменение нагрузки, которая заканчивается первоначальным состоянием и затем повторяется. Размах колебаний нагрузки – абсолютное значение разности между максимальным и минимальным ее значениями в течение одного цикла.
Необходимо учитывать следующие циклы:
1) между пуском и остановкой;
2) при испытаниях давлением;
3) вызванные стесненностью температурных деформаций;
4) от дополнительных усилий F и моментов М (от крепления аппаратов и трубопроводов).
При расчете на малоцикловую усталость не учитывают циклы нагружения от:
а) ветровых и сейсмических нагрузок;
б) нагрузок, возникающих при транспортировании и монтаже;
в) нагрузок, у которых размах колебания не превышает:
– 15% от допускаемого значения, установленного при расчете на статическую прочность, для углеродистых и низколегированных сталей;
– 25% от допускаемого значения, установленного при расчете на статическую прочность, для аустенитных сталей;
г) температурных нагрузок, при которых размах колебания разности температур в двух соседних точках менее:
– 15°С для углеродистых и низколегированных сталей;
– 20°С для аустенитных сталей.
Под соседними точками следует понимать две точки стенки сосуда, расстояние между которыми l не превышает:
, (7.1)
где D – диаметр сосуда;
S – толщина стенки сосуда.
Расчет на малоцикловую усталость можно производить:
– для отдельных узлов при соответствующих значениях ξ, η, [σ] и [Р];
– для аппарата в целом при наибольших значениях ξ, η, [σ]
и наименьшем [Р].
Определение циклов нагружения давлением
Должно выполняться условие:
Np ≤ [Np] (7.2)
где Np – действительное число циклов нагружения давлением – наработка за время эксплуатации определяется из журнала наблюдений за оборудованием за весь период от ввода оборудования в эксплуатацию до настоящего времени;
[Np] – допускаемое число циклов нагружения давлением [Np] определяется по ГОСТ в зависимости от комплексов {ξ, η, [σ]} и {ΔР/[Р]}.
7.2.1. Определение допускаемого числа циклов нагружения
давлением [Np]
Рассмотрим, как определяются величины, входящие в эти комплексы.
Комплекс {ξ, η, [σ]}
Коэффициент ξ зависит от типа сварного шва или соединения элементов и определяется по ГОСТ 25859- (см. приложение А.1).
Коэффициент η зависит от типа расчетного элемента, играющего самостоятельную роль или входящего в какой-либо узел (например: оболочка, днище, обечайка с кольцом жесткости и др.), определяется по ГОСТ 25859-83 (см. приложение А.2).
Допускаемое напряжение [σ] материала элемента сосуда при расчетной температуре, МПа, принимается по ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.3).
Комплекс {ΔР/[Р]}
Размах колебания рабочего давления ΔР, МПа, определяется как разница между давлением в сосуде в состоянии эксплуатации Р (или испытания Р при учете циклов при испытаниях давлением) и атмосферным Ратм. При этом:
– если абсолютное давление больше атмосферного Ратм=0,1 МПа, то:
ΔР = Р, . (7.3 а)
– если абсолютное давление меньше атмосферного Ратм, то:
ΔР = Ратм – Рост = Рнар. (7.3 б)
Допускаемое внутреннее избыточное или допускаемое наружное давление [Р], МПа, определяется в зависимости от вида элемента (обечайка, днище, крышка и др.) и давления (внутреннее или наружное) по ГОСТ 14249-89 следующим образом.
7.2.1.1. Определение допускаемого давления [Р] для гладкой цилиндрической обечайки, нагруженной внутренним давлением
Для гладкой цилиндрической обечайки, нагруженной внутренним давлением, допускаемое внутреннее избыточное давление рассчитывается по формуле:
(7.4)
где D – внутренний диаметр сосуда; мм;
φp – коэффициент прочности продольного шва цилиндрической обечайки выбирается по ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.4);
S – исполнительная толщина стенки, определяемая из технической документации или в результате измерения; мм;
С – величина прибавки к расчетной толщине (на коррозию, эрозию, технологическая и др.), мм:
С = С1 + С2+С3. (7.5)
7.2.1.2. Определение допускаемого давления [Р] для гладкой цилиндрической обечайки, нагруженной наружным давлением
Допускаемое наружное давление определяется по формуле:
(7.6)
где [P]p – допускаемое давление из условия прочности определяется по формуле:
(7.7)
[P]E – допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяется по формуле:
(7.8)
где ny – коэффициент запаса устойчивости ny = 2,4;
Е – модуль продольной упругости при расчетной температуре, МПа, ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.5).
(7.9)
l – расчетная длина гладкой обечайки, мм.
7.2.1.3. Определение допускаемого давления [Р] для цилиндрической обечайки с кольцами жесткости, нагруженной внутренним избыточным давлением
Допускаемое давление определяется из условия:
[Р]=min{[Р]1;[Р]2}. (7.10)
Допускаемое внутреннее избыточное давление, определяемое из условий прочности всей обечайки, рассчитывается по формуле:
(7.11)
где Aк – площадь поперечного сечения кольца жесткости
(7.12)
где l1 – расстояние между двумя кольцами жесткости по осям, проходящим через центр тяжести поперечного сечения колец жесткости, мм;
[σ]к – допускаемое напряжение для кольца жесткости при расчетной температуре, МПа, принимается по ГОСТ 14249 (см. приложение А.3);
φк – коэффициент прочности сварных швов кольца жесткости выбирается по ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.4) – безразмерный коэффициент
(7.13)
где φт – коэффициент прочности кольцевого сварного шва выбирается по ГОСТ 14249 (см. приложение А.4).
Допускаемое внутреннее избыточное давление, определяемое из условий прочности обечайки между двумя соседними кольцами жесткости, рассчитывается по формуле:
(7.14)
где
(7.15)
в – расстояние между двумя смежными кольцами жесткости, мм.
7.2.1.4. Определение допускаемого давления [Р] для цилиндрической обечайки с кольцами жесткости, нагруженной наружным давлением
Допускаемое наружное давление определяется из условия:
[Р]=min{[Р]1;[Р]2}. (7.16)
Допускаемое наружное давление, определяемое из условий устойчивости всей обечайки, рассчитывается по формуле:
(7.17)
Допускаемое наружное давление [Р]1p должно соответствовать величине [Р]1, определенной по формуле (7.12) при значениях коэффициентов φр = 1,0 и φк = 1,0.
Допускаемое наружное давление из условий устойчивости в пределах упругости рассчитывается по формуле:
(7.18)
где
(7.19)
L – расчетная длина цилиндрической обечайки, укрепленной кольцами жесткости, мм;
К – коэффициент жесткости обечайки, подкрепленной кольцами жесткости
(7.20)
l – эффективный момент инерции расчетного поперечного сечения кольца жесткости
(7.21)
где Iк – момент инерции площади поперечного сечения кольца жесткости относительно оси, проходящей через центр тяжести поперечного сечения кольца (относительно оси X – X), мм4;
l – расстояние между центром тяжести поперечного сечения кольца жесткости и срединной поверхностью обечайки, мм;
l1 – эффективная длина стенки обечайки
(7.22)
где t – ширина поперечного сечения кольца жесткости в месте его приварки к обечайке, мм.
Допустимое наружное давление, определяемое исходя из условий устойчивости обечайки между кольцами жесткости, [Р]2 принимается как [Р] по формуле (7.6).
7.2.1.5. Определение допускаемого давления [Р] для эллиптического или полусферического днища, нагруженного внутренним избыточным давлением
Допустимое внутреннее избыточное давление следует рассчитывать по формуле:
(7.23)
где S1 – толщина стенки днища. Радиус кривизны в вершине днища:
(7.24)
Причем:
– R – для эллиптических днищ с Н = 0,25×D;
– R = 0,5 – для полусферических днищ с Н= 0,5×D,
где Н – высота выпуклой части днища без учета цилиндрической части, мм.
Для днищ, изготовленных из целой заготовки, коэффициент φ = 1. Для днищ, изготовленных из несколько заготовок, коэффициент φ следует определять в соответствии с ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.4).
7.2.1.6. Определение допускаемого давления [Р] для эллиптического или полусферического днища, нагруженного наружным давлением
Допускаемое наружное давление рассчитывается по формуле:
(7.25)
где [P]p – допускаемое давление из условия прочности:
(7.26)
[P]Е – допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости:
(7.27)
Коэффициент Кэ определяется в соответствии с ГОСТ 14249-89 или по формуле (7.28) в зависимости от отношения Н/D и D/(S1-C):
(7.28)
где
(7.29)
7.2.1.7. Определение допускаемого давления [Р] для днища или крышки плоских и круглых
Допускаемое давление на плоское днище или крышку определяют по формуле:
(7.30)
где DR – расчетный диаметр днища (крышки), мм, принимают в соответствии с ГОСТ 14249-89.
Величину коэффициента К в зависимости от конструкции днищ и крышек принимают в соответствии с ГОСТ 14249-89.
Величину коэффициента ослабления Ко для днищ и крышек, имеющих одно отверстие, определяют по формуле:
(7.31)
d – диаметр отверстия в днище или крышке, мм, для крышек и днищ, имеющих несколько отверстий:
(7.32)
Величина коэффициента ослабления Ко для днищ и крышек без отверстий принимается равной 1.
7.2.1.8. Определение допускаемого давления [Р] для гладкой конической обечайки, нагруженной внутренним избыточным давлением
Допускаемое внутреннее избыточное давление рассчитывается по формуле:
(7.33)
где Sк – исполнительная толщина стенки конической обечайки, мм;
Dк – расчетный диаметр гладкой конической обечайки, мм;
α1 – половина угла раствора при вершине конической обечайки, град.
7.2.1.9. Определение допускаемого давления [Р] для гладкой конической обечайки, нагруженной наружным давлением
Допускаемое наружное давление рассчитывается по формуле:
(7.34)
где [P]p – допускаемое давление из условия прочности определяется по формуле:
(7.35)
[P]Е – допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости – по формуле:
(7.36)
Эффективные размеры конической обечайки следует определять по формулам:
(7.37)
(7.38)
где Dо – диаметр меньшего основания конической обечайки, мм.
Величину коэффициента В1, определяют по формуле:
(7.39)
ny – коэффициент запаса устойчивости.
По ГОСТ 25859-83 (см. приложение А.6, А.7) в зависимости от комплексов {ξ,∙η,[σ]} и {ΔP/[Р]} определяется допускаемое число циклов нагружения давлением [Np].
7.2.2. Определение действительного числа циклов нагружения давлением Np
Действительное число циклов нагружения давлением Np (рабочее, пробное, испытания и др.) на данный момент времени устанавливается из журнала наблюдения за оборудованием за весь наблюдаемый период tнаб от ввода оборудования в эксплуатацию до настоящего времени.
Если такие данные отсутствуют, то можно подсчитать число циклов нагружения давлением (частота циклов) за последний год (месяц) lNp и пересчитать на весь срок наблюдения tнаб (от пуска в эксплуатацию до настоящего времени).
Здесь неизбежны ошибки. Воспользовавшись для числа наблюдений нормальным законом распределения и значением коэффициента вариации V = (0,3 ÷ 0,4) для него, произведем оценку действительного числа циклов нагружения давлением.
Коэффициент вариации V – отношение среднего квадратического отклонения к математическому ожиданию:
Среднее квадратическое отклонение σ – это положительное значение корня квадратного из дисперсии.
Математическое ожидание М – это среднее значение, это центр распределения.
Дисперсия является характеристикой рассеивания случайной величины, разбросанности ее значений около математического ожидания. Чем больше рассеиваются отдельные значения случайной величины, тем больше будет дисперсия, потому что суммируются квадраты отклонений от центра. Чем дальше отстоят отдельные значения от середины, тем больше будут их отклонения, тем больше будет дисперсия.
Если V = 10%, то это значит, что среднеквадратическое отклонение σ составляет одну десятую от математического ожидания – М.
Итак, произведем оценку действительного числа циклов нагружения давлением:
Среднеквадратическое отклонение действительного числа циклов нагружения давлением, как случайной величины:
, лет (7.40)
или
, циклов,
где tнаб – время наблюдения за объектом, лет, т.е. весь наблюдаемый период от ввода оборудования в эксплуатацию до настоящего времени.
Np¢ = lNp · tнаб, циклов.
Действительное число циклов нагружения давлением (проработал объект до настоящего времени)
Np = Np¢ ± σNp циклов.
Рекомендуемые страницы:
Воспользуйтесь поиском по сайту:
Источник
ГОСТ Р 52857.6-2007
Группа Г02
____________________________________________________________________
Текст Сравнения ГОСТ 34233.6-2007 с ГОСТ Р 52857.6-2017 см. по ссылке.
– Примечание изготовителя базы данных.
____________________________________________________________________
ОКС 71.120
75.200
ОКП 36 1500
Дата введения 2008-04-01
Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ “О техническом регулировании”, а правила применения национальных стандартов Российской Федерации – ГОСТ Р 1.0-2004 “Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения”
Сведения о стандарте
1 РАЗРАБОТАН Открытым акционерным обществом “Научно-исследовательский и конструкторский институт химического машиностроения” (ОАО НИИХИММАШ); Закрытым акционерным обществом “Петрохим Инжиниринг” (ЗАО Петрохим Инжиниринг); Открытым акционерным обществом “Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт нефтяного машиностроения” (ОАО ВНИИНЕФТЕМАШ); Федеральной службой по экологическому, технологическому и атомному надзору (Ростехнадзор)
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 260 “Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее”
3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 27 декабря 2007 г. N 503-ст
4 В настоящем стандарте учтены основные нормативные положения следующих международных стандартов: Директивы 97/23* ЕС Европейского Парламента и Совета от 29 мая 1997 г. по сближению законодательств государств-членов, касающейся оборудования, работающего под давлением; Европейского стандарта ЕН 13445-3-2002 “Сосуды, работающие под давлением. Часть 3. Расчет” (EN 13445-3:2002 “Unfired pressure vessel – Part 3: Design”)
________________
* Доступ к международным и зарубежным документам, упомянутым в тексте, можно получить, обратившись в Службу поддержки пользователей. – Примечание изготовителя базы данных.
5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе “Национальные стандарты”, а текст изменений и поправок – в ежемесячно издаваемых информационных указателях “Национальные стандарты”. В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе “Национальные стандарты”. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования – на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет
1 Область применения
Настоящий стандарт устанавливает нормы и методы расчета на прочность сосудов и аппаратов, применяемых в химической, нефтегазоперерабатывающей и других смежных отраслях промышленности, работающих в условиях многократных нагрузок от давления, стесненности температурных деформаций и других видов нагрузок при числе циклов нагружения не более 10 за весь срок эксплуатации.
Расчетные формулы настоящего стандарта применимы при условии, что расчетные температуры не превышают значений, при которых необходимо учитывать ползучесть материала. Если нет точных данных по этим температурам, то формулы применимы при расчетных температурах, которые не превышают 380°С для углеродистых сталей, 420°С – для низколегированных и легированных сталей, 520°С – для аустенитных сталей, 150°С – для алюминия и его сплавов, 250°С – для меди и ее сплавов, 300°С – для титана и его сплавов.
Настоящий стандарт применим совместно с ГОСТ Р 52857.1, ГОСТ Р 52857.2, ГОСТ Р 52857.3, ГОСТ Р 52857.9, ГОСТ Р 52857.11.
2 Нормативные ссылки
В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:
ГОСТ Р 52857.1-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования
ГОСТ Р 52857.2-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет цилиндрических и конических обечаек, выпуклых и плоских днищ и крышек
ГОСТ Р 52857.3-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Укрепление отверстий в обечайках и днищах при внутреннем и внешнем давлениях. Расчет на прочность обечаек и днищ при внешних статических нагрузках на штуцер
ГОСТ Р 52857.4-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность и герметичность фланцевых соединений
ГОСТ Р 52857.5-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок
ГОСТ Р 52857.7-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Теплообменные аппараты
ГОСТ Р 52857.9-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Определение напряжений в местах пересечений штуцеров с обечайками и днищами при воздействии давления и внешних нагрузок на штуцер
ГОСТ Р 52857.11-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Метод расчета на прочность обечаек и днищ с учетом смещения кромок сварных соединений, угловатости и некруглости обечаек
ГОСТ 30780-2002 Сосуды и аппараты стальные. Компенсаторы сильфонные и линзовые. Методы расчета на прочность
Примечание – При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования – на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю “Национальные стандарты”, который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
3 Обозначения
В настоящем стандарте применены следующие обозначения:
– характеристика материала, МПа;
– характеристика материала, МПа;
– сумма прибавок к расчетной толщине стенки обечайки, мм;
– поправочный коэффициент, учитывающий температуру;
– внутренний диаметр сосуда, мм;
– модуль продольной упругости при расчетной температуре, МПа;
– допускаемое растягивающее или сжимающее усилие, Н;
– размах колебаний усилия, Н;
– индекс нагрузки;
– индекс для обозначения цикла нагружения (одного вида);
– нагрузка -го типа (давление, момент, усилие и др. или их совместное воздействие);
– размах колебаний нагрузки -го типа (главного и второстепенного);
– эффективный коэффициент концентрации напряжений;
– допускаемый изгибающий момент, Н·мм;
– размах колебания изгибающего момента, Н·мм;
– число циклов нагружения -го вида;
– допускаемое число циклов нагружения -го вида;
– число циклов нагружения;
– допускаемое число циклов нагружения;
– коэффициент запаса прочности по числу циклов;
– коэффициент запаса прочности по напряжениям;
– расчетное давление в сосуде в состоянии эксплуатации или испытания, МПа;
– допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление, МПа;
– размах колебания рабочего давления, МПа;
– толщина стенки сосуда, мм;
– коэффициент чувствительности к концентрации напряжений;
– временное сопротивление материала при расчетной температуре, МПа;
– размах колебания разности температур двух соседних точек стенки сосуда, °С;
– размах колебаний расчетных температур в местах соединения двух материалов с различными коэффициентами линейного расширения, °С;
– расчетная температура, °С;
– коэффициент линейного суммирования повреждений;
; ; – температурные коэффициенты линейного расширения материалов, 1/°С;
– величина смещения срединных поверхностей листов, мм;
– коэффициент, учитывающий местные напряжения;
– коэффициент, учитывающий тип сварного соединения;
– амплитуда напряжений, МПа;
– допускаемая амплитуда напряжений, МПа;
; ; ; ; ; – размахи составляющих напряжений, МПа;
; ; – размахи главных напряжений, МПа.
4 Общие положения
4.1 Расчет на малоцикловую прочность проводят для сосудов и аппаратов, которые отвечают условиям прочности при статической нагрузке в соответствии с нормативным документом.
4.2 Расчетное число циклов нагружения сосуда или аппарата определяют на основании установленного в документации режима эксплуатации и расчетного срока службы.
4.3 Под циклом нагружения понимают последовательность изменения нагрузки, которая заканчивается первоначальным состоянием и затем повторяется.
4.4 Под размахом колебания нагрузки следует понимать разность между максимальным и минимальным значениями нагрузок в течение одного цикла.
;
;
.
В соответствии с режимом эксплуатации размахи колебаний нагрузок могут быть разными. Условно их разделяют на главные (тип 1) и второстепенные (тип 2) (см. рисунок 1).
Рисунок 1 – Размахи колебаний нагрузок: главные (тип 1); второстепенные (тип 2)
Рисунок 1
На рисунке 1 для упрощения расчетов эпюры циклов нагружения представлены в виде прямоугольников, причем число циклов определяется при постоянном размахе колебания нагрузки.
4.5 При расчете на малоцикловую прочность учитывают следующие циклы нагружения:
– рабочие циклы, которые имеют место между пуском и остановом рассчитываемого сосуда и относятся к нормальной эксплуатации сосуда;
– циклы нагружения при повторяющихся испытаниях давлением;
– циклы дополнительных усилий от воздействия трубопроводов на элементы сосуда или аппарата через крепление;
– циклы нагружения, вызванные стесненностью температурных деформаций при нормальной эксплуатации сосуда.
4.6 При расчете на малоцикловую прочность не учитывают циклы нагружения от:
– ветровых и сейсмических воздействий;
– нагрузок, возникающих при транспортировании и монтаже;
– нагрузок, у которых размах колебаний не превышает 15% допустимого значения при расчете на статическую прочность. При определении суммы размахов нагрузок от различных воздействий не учитывают второстепенные размахи колебаний нагрузок, которые составляют менее 10% всех остальных нагрузок;
– температурных нагрузок, при которых размах колебания разности температур в двух соседних точках менее 15°С. Под соседними точками следует понимать две точки стенки сосуда, расстояние между которыми не превышает ( – диаметр сосуда, – толщина стенки сосуда).
4.7 Главный размах колебаний главных нагрузок определяют на основании рабочих нагрузок.
4.8 Число циклов нагружения определяют по установленной в документации долговечности сосуда или аппарата.
5 Условия проверки на малоцикловую прочность
5.1 Поверочный расчет на малоцикловую прочность выполняют на основе анализа общего и местного напряженного состояния с целью исключения появления трещин. Расчет напряжений проводят в предположении линейно-упругого поведения материала, за исключением особо оговоренных случаев. Полученные амплитуды условных упругих напряжений не должны превышать допускаемые амплитуды напряжений.
5.2 Расчет на малоцикловую прочность по разделам 6 и 7 не проводят, если для всех элементов сосудов выполняются следующие условия:
– общее число циклов нагружения за весь срок эксплуатации не превышает:
10 циклов – для стальных сосудов и аппаратов, сосудов из латуни марок ЛС59-1, Л63, сплавов алюминия марок АМг2 и Амг3, титана и титановых сплавов марок ВТ1-0, ВТ1-00, ОТ4-0, АТ3;
3·10 циклов – для сосудов из меди марок М2, М3, М3р и сплава алюминия марки АМцС;
0,2·10 циклов – для сосудов из латуни марок ЛЖМц59-1-1, ЛО62-1 и сплавов алюминия марок АМг5 и Амг6;
10 циклов – для сосудов из алюминия марок А-85, А-8, АД00, АД0М, АД1М;
– все изменения нагрузок удовлетворяют условиям 4.6;
– имеются положительные результаты эксплуатации аналогичного сосуда при тех же условиях работы и в течение времени не менее расчетной долговечности.
5.3 Если условия 5.2 не выполняются, то проводят либо упрощенный, либо уточненный расчет на малоцикловую прочность по разделам 6 и 7.
Допускается уточненный расчет не проводить, если по разделу 6 получены положительные результаты.
6 Упрощенный расчет на малоцикловую прочность
6.1 Условие малоцикловой прочности будет выполняться, если амплитуда напряжений, возникающих при эксплуатации сосуда, не превышает допускаемую амплитуду напряжений для заданного числа циклов.
. (1)
Допускаемую амплитуду напряжений определяют по разделу 8.
6.2 При заданной амплитуде напряжений условие малоцикловой прочности будет выполняться, если эксплуатационное число циклов не превышает допускаемое число циклов.
. (2)
Допускаемое число циклов нагружения определяют по разделу 8.
6.3 Если процесс нагружения состоит из ряда циклов с разными амплитудами напряжений от одной или нескольких типов нагрузок, для всех нагруженных элементов сосуда должно выполняться условие:
. (3)
Допускаемое число циклов нагружения -го вида определяют по разделу 8 в зависимости от амплитуды напряжений для цикла нагружения -го вида.
6.4 Амплитуду напряжений для цикла нагружения -го вида вычисляют по формуле
, (4)
где и определяют по таблицам 1 и 2. При расчете гладкой обечайки коэффициент принимается только для продольных сварных швов.
и определяют по ГОСТ Р 52857.2 и ГОСТ Р 52857.3.
Таблица 1
Тип сварного шва или соединение элементов | Пример сварного шва | |
Стыковые сварные швы с полным проваром и плавным переходом | 1,0 | |
Тавровые сварные швы с полным проваром и плавным переходом | ||
Бесшовная обечайка | ||
Сварные швы сосуда с подкладным листом по всей длине | 1,2 | |
Стыковые и тавровые сварные швы с полным проваром без плавного перехода | ||
Сварные швы штуцеров с укрепляющим кольцом с полным проваром | ||
Стыковой сварной шов с усилением | ||
Односторонние сварные швы без подкладного листа с непроваром в корне шва | 1,5 | |
Сварные швы штуцеров с конструктивным зазором | ||
Сварные швы подкладных листов | ||
Сварные швы штуцеров с укрепляющим кольцом и конструктивным зазором | ||
Сварные швы плоских приварных фланцев с конструктивным зазором |
Таблица 2
Узел или элемент сосуда | Расчетный элемент | Эскиз узла | |
Гладкая оболочка Сферическая часть выпуклых днищ без отверстий Укрепляющие подкладки | Оболочка | 1,5 | |
Смещение кромок сварного шва | Оболочка | ||
Соединение оболочек разной толщины | Более тонкая оболочка | 2,0 | |
Плоское днище или крышка без отверстий (отверстия для болтов не учитываются) Эллиптическое днище | Плоское днище, крышка | ||
Шпильки (540 МПа) | Резьба | ||
Приварка встык фланца с плавным переходом | Оболочка и фланец | ||
Обечайка с кольцом жесткости | Обечайка | ||
Отбортованная часть торосферического днища и конической обечайки | Торовый переход | 2,5 | |
Пологое коническое днище с отбортовкой | Оболочка | max{1,5; 3,0-9} | |
Коническое днище без перехода | Оболочка | 3,0 | |
Отбортованная часть торосферического и конического днища | Место соединения днища с обечайкой | ||
Плоское днище или крышка с отверстием, трубная решетка | Днище, крышка, трубная решетка | ||
Отбортованные штуцеры и лазы | Оболочка в месте установки штуцера или лаза | ||
Оболочка со штуцером без накладного кольца | Оболочка в месте установки штуцера | ||
Соединение конической обечайки с цилиндрической обечайкой меньшего диаметра | Конический переход | ||
Приварные плоские фланцы к оболочке | Оболочка и фланец | ||
Болты (540 МПа) | Резьба | ||
Оболочка со штуцером и укрепляющим кольцом | Оболочка в месте установки штуцера | 4,0 | |
Угловые соединения конической или сферической обечайки | Переход | ||
Соединения неотбортованной конической обечайки с цилиндрической | Место соединения обечаек | ||
Болты и шпильки (540 МПа) | Резьба | ||
Сферическая крышка с кольцом | Сферический сегмент | ||
Соединение с обечайкой плоского днища с отбортовкой или выточкой | Цилиндрическая обечайка и плоское днище без отверстия (определяющим является элемент с более низким допускаемым давлением) | ||
Соединение с обечайкой приварных плоских днищ остальных типов | Цилиндрическая обечайка и плоское днище без отверстия (определяющим является элемент с более низким допускаемым давлением) | 5,0 |
7 Уточненный расчет на малоцикловую прочность
7.1 Уточненный расчет на малоцикловую прочность основан на определении напряжений для линейно-упругого материала по теории пластин, оболочек, колец и балок.
При расчете определяют главные напряжения в наиболее нагруженных узлах. Для каждого вида нагрузки рассматривается размах отдельных составляющих напряжений ; ; ; ; ; или размах главных напряжений ; ; .
Определение составляющих напряжений в различных узлах сосуда приведено в ГОСТ Р 52857.4, ГОСТ Р 52857.5, ГОСТ Р 52857.7, ГОСТ Р 52857.9, ГОСТ Р 52857.11, ГОСТ 30780.
Составляющие напряжений можно определять по специальным методикам или экспериментальными методами.
Амплитуду напряжений для каждого цикла вычисляют по формуле
. (5)
Допускается амплитуду напряжений вычислять по формуле
(6)
или
. (7)
Для плоского напряженного состояния при главных напряжениях и (0) амплитуда напряжений равна
(8)
или допускается вычислять амплитуду напряжений по формуле
. (9)
7.2 Эффективный коэффициент концентрации напряжений определяют по формуле
, (10)
где 01 – коэффициент чувствительности к концентрации напряжений;
– теоретический коэффициент концентрации.
и определяют в зависимости от применяемых материалов и концентрации напряжений.
При отсутствии точных данных
, (11)
где определяют по таблице 1.
– для шлифованных поверхностей сварных швов; – для необработанных поверхностей сварных швов; |
– коэффициент прочности сварных швов определяют по ГОСТ Р 52857.1.
7.3 При известных значениях амплитуды напряжений либо проверяют условие прочности по формуле (1), либо определяют допускаемое число циклов по формуле (13) и выполнение условий прочности по формуле (2).
Если сосуд работает при различных режимах нагружения, то определяют допускаемое число циклов для каждого вида нагружения и выполнение условий прочности по формуле (3).
8 Определение допускаемой амплитуды напряжений и допускаемого числа циклов нагружения
8.1 Допускаемую амплитуду напряжений определяют по графикам, приведенным на рисунках 2-7, или вычисляют по формуле
. (12)