Что такое цикл работы сосуда
Практические работы № 7, 8
Остаточный ресурс при малоцикловых нагрузках
Цель.Определение остаточного ресурса оборудования при малоцикловых нагрузках, используя эксплуатационные данные и данные предварительного обследования.
Методика определения остаточного ресурса при малоцикловых нагрузках заключается в следующем.
Общие положения
Малоцикловое нагружение (малоцикловая усталость) – повторно-статические нагружение, характеризуется малым числом циклов до разрушения и сравнительно большим уровнем прикладываемых напряжений.
Расчету подлежат аппараты стальные в химической, нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности.
Расчетные формулы применимы при условии:
– расчетная температура стенки из углеродистой стали не превышает 380°С;
– расчетная температура стенки из низколегированной стали не превышает 420°С;
– из аустенитной стали – 525°С.
Главные циклы нагружения возникают от давления, стесненности температурных деформаций или других видов нагружения.
Предельное состояние определяют главные циклы (предельное число) за весь срок эксплуатации сосуда.
[N] = Nпред. = (103 ¸ 5 ∙ 105) циклов.
Цикл нагружения – изменение нагрузки, которая заканчивается первоначальным состоянием и затем повторяется. Размах колебаний нагрузки – абсолютное значение разности между максимальным и минимальным ее значениями в течение одного цикла.
Необходимо учитывать следующие циклы:
1) между пуском и остановкой;
2) при испытаниях давлением;
3) вызванные стесненностью температурных деформаций;
4) от дополнительных усилий F и моментов М (от крепления аппаратов и трубопроводов).
При расчете на малоцикловую усталость не учитывают циклы нагружения от:
а) ветровых и сейсмических нагрузок;
б) нагрузок, возникающих при транспортировании и монтаже;
в) нагрузок, у которых размах колебания не превышает:
– 15% от допускаемого значения, установленного при расчете на статическую прочность, для углеродистых и низколегированных сталей;
– 25% от допускаемого значения, установленного при расчете на статическую прочность, для аустенитных сталей;
г) температурных нагрузок, при которых размах колебания разности температур в двух соседних точках менее:
– 15°С для углеродистых и низколегированных сталей;
– 20°С для аустенитных сталей.
Под соседними точками следует понимать две точки стенки сосуда, расстояние между которыми l не превышает:
, (7.1)
где D – диаметр сосуда;
S – толщина стенки сосуда.
Расчет на малоцикловую усталость можно производить:
– для отдельных узлов при соответствующих значениях ξ, η, [σ] и [Р];
– для аппарата в целом при наибольших значениях ξ, η, [σ]
и наименьшем [Р].
Определение циклов нагружения давлением
Должно выполняться условие:
Np ≤ [Np] (7.2)
где Np – действительное число циклов нагружения давлением – наработка за время эксплуатации определяется из журнала наблюдений за оборудованием за весь период от ввода оборудования в эксплуатацию до настоящего времени;
[Np] – допускаемое число циклов нагружения давлением [Np] определяется по ГОСТ в зависимости от комплексов {ξ, η, [σ]} и {ΔР/[Р]}.
7.2.1. Определение допускаемого числа циклов нагружения
давлением [Np]
Рассмотрим, как определяются величины, входящие в эти комплексы.
Комплекс {ξ, η, [σ]}
Коэффициент ξ зависит от типа сварного шва или соединения элементов и определяется по ГОСТ 25859- (см. приложение А.1).
Коэффициент η зависит от типа расчетного элемента, играющего самостоятельную роль или входящего в какой-либо узел (например: оболочка, днище, обечайка с кольцом жесткости и др.), определяется по ГОСТ 25859-83 (см. приложение А.2).
Допускаемое напряжение [σ] материала элемента сосуда при расчетной температуре, МПа, принимается по ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.3).
Комплекс {ΔР/[Р]}
Размах колебания рабочего давления ΔР, МПа, определяется как разница между давлением в сосуде в состоянии эксплуатации Р (или испытания Р при учете циклов при испытаниях давлением) и атмосферным Ратм. При этом:
– если абсолютное давление больше атмосферного Ратм=0,1 МПа, то:
ΔР = Р, . (7.3 а)
– если абсолютное давление меньше атмосферного Ратм, то:
ΔР = Ратм – Рост = Рнар. (7.3 б)
Допускаемое внутреннее избыточное или допускаемое наружное давление [Р], МПа, определяется в зависимости от вида элемента (обечайка, днище, крышка и др.) и давления (внутреннее или наружное) по ГОСТ 14249-89 следующим образом.
7.2.1.1. Определение допускаемого давления [Р] для гладкой цилиндрической обечайки, нагруженной внутренним давлением
Для гладкой цилиндрической обечайки, нагруженной внутренним давлением, допускаемое внутреннее избыточное давление рассчитывается по формуле:
(7.4)
где D – внутренний диаметр сосуда; мм;
φp – коэффициент прочности продольного шва цилиндрической обечайки выбирается по ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.4);
S – исполнительная толщина стенки, определяемая из технической документации или в результате измерения; мм;
С – величина прибавки к расчетной толщине (на коррозию, эрозию, технологическая и др.), мм:
С = С1 + С2+С3. (7.5)
7.2.1.2. Определение допускаемого давления [Р] для гладкой цилиндрической обечайки, нагруженной наружным давлением
Допускаемое наружное давление определяется по формуле:
(7.6)
где [P]p – допускаемое давление из условия прочности определяется по формуле:
(7.7)
[P]E – допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяется по формуле:
(7.8)
где ny – коэффициент запаса устойчивости ny = 2,4;
Е – модуль продольной упругости при расчетной температуре, МПа, ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.5).
(7.9)
l – расчетная длина гладкой обечайки, мм.
7.2.1.3. Определение допускаемого давления [Р] для цилиндрической обечайки с кольцами жесткости, нагруженной внутренним избыточным давлением
Допускаемое давление определяется из условия:
[Р]=min{[Р]1;[Р]2}. (7.10)
Допускаемое внутреннее избыточное давление, определяемое из условий прочности всей обечайки, рассчитывается по формуле:
(7.11)
где Aк – площадь поперечного сечения кольца жесткости
(7.12)
где l1 – расстояние между двумя кольцами жесткости по осям, проходящим через центр тяжести поперечного сечения колец жесткости, мм;
[σ]к – допускаемое напряжение для кольца жесткости при расчетной температуре, МПа, принимается по ГОСТ 14249 (см. приложение А.3);
φк – коэффициент прочности сварных швов кольца жесткости выбирается по ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.4) – безразмерный коэффициент
(7.13)
где φт – коэффициент прочности кольцевого сварного шва выбирается по ГОСТ 14249 (см. приложение А.4).
Допускаемое внутреннее избыточное давление, определяемое из условий прочности обечайки между двумя соседними кольцами жесткости, рассчитывается по формуле:
(7.14)
где
(7.15)
в – расстояние между двумя смежными кольцами жесткости, мм.
7.2.1.4. Определение допускаемого давления [Р] для цилиндрической обечайки с кольцами жесткости, нагруженной наружным давлением
Допускаемое наружное давление определяется из условия:
[Р]=min{[Р]1;[Р]2}. (7.16)
Допускаемое наружное давление, определяемое из условий устойчивости всей обечайки, рассчитывается по формуле:
(7.17)
Допускаемое наружное давление [Р]1p должно соответствовать величине [Р]1, определенной по формуле (7.12) при значениях коэффициентов φр = 1,0 и φк = 1,0.
Допускаемое наружное давление из условий устойчивости в пределах упругости рассчитывается по формуле:
(7.18)
где
(7.19)
L – расчетная длина цилиндрической обечайки, укрепленной кольцами жесткости, мм;
К – коэффициент жесткости обечайки, подкрепленной кольцами жесткости
(7.20)
l – эффективный момент инерции расчетного поперечного сечения кольца жесткости
(7.21)
где Iк – момент инерции площади поперечного сечения кольца жесткости относительно оси, проходящей через центр тяжести поперечного сечения кольца (относительно оси X – X), мм4;
l – расстояние между центром тяжести поперечного сечения кольца жесткости и срединной поверхностью обечайки, мм;
l1 – эффективная длина стенки обечайки
(7.22)
где t – ширина поперечного сечения кольца жесткости в месте его приварки к обечайке, мм.
Допустимое наружное давление, определяемое исходя из условий устойчивости обечайки между кольцами жесткости, [Р]2 принимается как [Р] по формуле (7.6).
7.2.1.5. Определение допускаемого давления [Р] для эллиптического или полусферического днища, нагруженного внутренним избыточным давлением
Допустимое внутреннее избыточное давление следует рассчитывать по формуле:
(7.23)
где S1 – толщина стенки днища. Радиус кривизны в вершине днища:
(7.24)
Причем:
– R – для эллиптических днищ с Н = 0,25×D;
– R = 0,5 – для полусферических днищ с Н= 0,5×D,
где Н – высота выпуклой части днища без учета цилиндрической части, мм.
Для днищ, изготовленных из целой заготовки, коэффициент φ = 1. Для днищ, изготовленных из несколько заготовок, коэффициент φ следует определять в соответствии с ГОСТ 14249-89 (см. приложение А.4).
7.2.1.6. Определение допускаемого давления [Р] для эллиптического или полусферического днища, нагруженного наружным давлением
Допускаемое наружное давление рассчитывается по формуле:
(7.25)
где [P]p – допускаемое давление из условия прочности:
(7.26)
[P]Е – допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости:
(7.27)
Коэффициент Кэ определяется в соответствии с ГОСТ 14249-89 или по формуле (7.28) в зависимости от отношения Н/D и D/(S1-C):
(7.28)
где
(7.29)
7.2.1.7. Определение допускаемого давления [Р] для днища или крышки плоских и круглых
Допускаемое давление на плоское днище или крышку определяют по формуле:
(7.30)
где DR – расчетный диаметр днища (крышки), мм, принимают в соответствии с ГОСТ 14249-89.
Величину коэффициента К в зависимости от конструкции днищ и крышек принимают в соответствии с ГОСТ 14249-89.
Величину коэффициента ослабления Ко для днищ и крышек, имеющих одно отверстие, определяют по формуле:
(7.31)
d – диаметр отверстия в днище или крышке, мм, для крышек и днищ, имеющих несколько отверстий:
(7.32)
Величина коэффициента ослабления Ко для днищ и крышек без отверстий принимается равной 1.
7.2.1.8. Определение допускаемого давления [Р] для гладкой конической обечайки, нагруженной внутренним избыточным давлением
Допускаемое внутреннее избыточное давление рассчитывается по формуле:
(7.33)
где Sк – исполнительная толщина стенки конической обечайки, мм;
Dк – расчетный диаметр гладкой конической обечайки, мм;
α1 – половина угла раствора при вершине конической обечайки, град.
7.2.1.9. Определение допускаемого давления [Р] для гладкой конической обечайки, нагруженной наружным давлением
Допускаемое наружное давление рассчитывается по формуле:
(7.34)
где [P]p – допускаемое давление из условия прочности определяется по формуле:
(7.35)
[P]Е – допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости – по формуле:
(7.36)
Эффективные размеры конической обечайки следует определять по формулам:
(7.37)
(7.38)
где Dо – диаметр меньшего основания конической обечайки, мм.
Величину коэффициента В1, определяют по формуле:
(7.39)
ny – коэффициент запаса устойчивости.
По ГОСТ 25859-83 (см. приложение А.6, А.7) в зависимости от комплексов {ξ,∙η,[σ]} и {ΔP/[Р]} определяется допускаемое число циклов нагружения давлением [Np].
7.2.2. Определение действительного числа циклов нагружения давлением Np
Действительное число циклов нагружения давлением Np (рабочее, пробное, испытания и др.) на данный момент времени устанавливается из журнала наблюдения за оборудованием за весь наблюдаемый период tнаб от ввода оборудования в эксплуатацию до настоящего времени.
Если такие данные отсутствуют, то можно подсчитать число циклов нагружения давлением (частота циклов) за последний год (месяц) lNp и пересчитать на весь срок наблюдения tнаб (от пуска в эксплуатацию до настоящего времени).
Здесь неизбежны ошибки. Воспользовавшись для числа наблюдений нормальным законом распределения и значением коэффициента вариации V = (0,3 ÷ 0,4) для него, произведем оценку действительного числа циклов нагружения давлением.
Коэффициент вариации V – отношение среднего квадратического отклонения к математическому ожиданию:
Среднее квадратическое отклонение σ – это положительное значение корня квадратного из дисперсии.
Математическое ожидание М – это среднее значение, это центр распределения.
Дисперсия является характеристикой рассеивания случайной величины, разбросанности ее значений около математического ожидания. Чем больше рассеиваются отдельные значения случайной величины, тем больше будет дисперсия, потому что суммируются квадраты отклонений от центра. Чем дальше отстоят отдельные значения от середины, тем больше будут их отклонения, тем больше будет дисперсия.
Если V = 10%, то это значит, что среднеквадратическое отклонение σ составляет одну десятую от математического ожидания – М.
Итак, произведем оценку действительного числа циклов нагружения давлением:
Среднеквадратическое отклонение действительного числа циклов нагружения давлением, как случайной величины:
, лет (7.40)
или
, циклов,
где tнаб – время наблюдения за объектом, лет, т.е. весь наблюдаемый период от ввода оборудования в эксплуатацию до настоящего времени.
Np¢ = lNp · tнаб, циклов.
Действительное число циклов нагружения давлением (проработал объект до настоящего времени)
Np = Np¢ ± σNp циклов.
Рекомендуемые страницы:
Воспользуйтесь поиском по сайту:
Источник
Версия для печати
1.1. Расчетная температура
1.1.1. Расчетную температуру используют для определения физико-механических характеристик материала и допускаемых напряжений.
1.1.2. Расчетную температуру определяют на основании теплотехнических расчетов или результатов испытаний.
За расчетную температуру стенки сосуда или аппарата принимают наибольшее значение температуры стенки. При температуре ниже 20 °С за расчетную температуру при определении допускаемых напряжений принимают температуру 20 °С.
1.1.3. Если невозможно провести тепловые расчеты или измерения и если во время эксплуатации температура стенки повышается до температуры среды, соприкасающейся со стенкой, то за расчетную температуру следует принимать наибольшую температуру среды, но не ниже 20 °С.
При обогреве открытым пламенем, отработанными газами или электронагревателями расчетную температуру принимают равной температуре среды, увеличенной на 20 °С при закрытом обогреве и на 50 °С при прямом обогреве, если нет более точных данных.
1.2. Рабочее, расчетное и пробное давление
1.2.1. Под рабочим давлением для сосуда и аппарата следует понимать максимальное внутреннее избыточное или наружное давление, возникающее при нормальном протекании рабочего процесса, без учета гидростатического давления среды и без учета допустимого кратковременного повышения давления во время действия предохранительного клапана или других предохранительных устройств.
1.2.2. Под расчетным давлением в рабочих условиях для элементов сосудов и аппаратов следует понимать давление, на которое проводится их расчет на прочность.
Расчетное давление для элементов сосуда или аппарата принимают, как правило, равным рабочему давлению или выше.
При повышении давления в сосуде или аппарате во время действия предохранительных устройств более чем на 10%, по сравнению с рабочим, элементы аппарата должны рассчитываться на давление, равное 90% давления при полном открытии клапана или предохранительного устройства.
Для элементов, разделяющих пространства с разными давлениями (например, в аппаратах с обогревающими рубашками), за расчетное давление следует принимать либо каждое давление в отдельности, либо давление, которое требует большей толщины стенки рассчитываемого элемента. Если обеспечивается одновременное действие давлений, то допускается производить расчет на разность давлений. Разность давления принимается в качестве расчетного давления также для таких элементов, которые отделяют пространства с внутренним избыточным давлением от пространства с абсолютным давлением, меньшим чем атмосферное. Если отсутствуют точные данные о разности между абсолютным давлением и атмосферным, то абсолютное давление принимают равным нулю.
Если на элемент сосуда или аппарата действует гидростатическое давление, составляющее 5 % и выше рабочего, то расчетное давление для этого элемента должно быть повышено на это же значение.
1.2.3. Под пробным давлением в сосуде или аппарате следует понимать давление, при котором проводится испытание сосуда или аппарата.
1.2.4. Под расчетным давлением в условиях испытаний для элементов сосудов или аппаратов следует понимать давление, которому они подвергаются во время пробного испытания, включая гидростатическое давление, если оно составляет 5% или более пробного давления.
1.3. Расчетные усилия и моменты
За расчетные усилия и моменты принимают действующие для соответствующего состояния нагружения (например, при эксплуатации, испытании или монтаже), усилия и моменты, возникающие в результате действия собственной массы присоединенных трубопроводов, ветровой, снеговой и других нагрузок.
Расчетные усилия и моменты от ветровой нагрузки и сейсмических воздействий определяют по ГОСТ 24756.
1.4. Допускаемое напряжение, коэффициенты запаса прочности и устойчивости
1.4.1. Допускаемое напряжение [s] при расчете по предельным нагрузкам сосудов и аппаратов, работающих при статических однократных* нагрузках, определяют:
- для углеродистых и низколегированных сталей
(1)
- для аустенитных сталей
(2)
* Если сосуды и аппараты работают при многократных статических нагрузках, но количество циклов нагружения от давления, стесненности температурных деформаций или других воздействий не превышает 103, то такая нагрузка в расчетах на прочность условно считается однократной. При определении числа циклов нагружения не учитывают колебание нагрузки в пределах 15 % расчетной.
Предел ползучести используют для определения допускаемого напряжения в тех случаях, когда отсутствуют данные по пределу длительной прочности или по условиям эксплуатации необходимо ограничить величину деформации (перемещения).
При отсутствии данных по условному пределу текучести при 1 %-ном остаточном удлинении допускаемое напряжение для аустенитной стали определяют по формуле (1).
Для условий испытания допускаемое напряжение определяют по формуле
(3)
Для условий испытаний сосудов и аппаратов из аустенитных сталей допускаемое напряжение определяют по формуле
(4)
1.4.2. Коэффициенты запаса прочности должны соответствовать значениям, приведенным в табл. 1.
Таблица 1
Условие нагружения | Коэффициент запаса прочности | |||
|---|---|---|---|---|
nт | nв | nд | nп | |
Рабочие условия | 1,5 | 2,4 | 1,5 | 1,0 |
Условия испытания: | ||||
– гидравлические испытания | 1,1 | – | – | – |
– пневматические испытания | 1,2 | – | – | – |
Условия монтажа | 1,1 | – | – | |
Для сосудов и аппаратов группы 3, 4 по «Правилам устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением» Госгортехнадзора СССР коэффициент запаса прочности по временному сопротивлению nв допускается принимать равным 2,2.
В случае, если допускаемое напряжение для аустенитных сталей определяют по формуле (1), коэффициент запаса прочности nт по условному пределу текучести Rp0,2 для рабочих условий принимается равным 1,3.
Для сосудов и аппаратов, работающих в условиях ползучести при расчетном сроке эксплуатации 104 до 2×105 ч, коэффициент запаса прочности nд равен 1,5. При расчетном сроке эксплуатации 2×105 ч допускается коэффициент запаса прочности nд принимать равным 1,25, если выполняют контроль жаропрочности и длительной пластичности материала в эксплуатации, а отклонение в меньшую сторону длительной прочности и ползучести от среднего значения не превышает 20%.
Расчет на прочность цилиндрических обечаек и конических элементов, выпуклых и плоских днищ для условий испытания проводить не требуется, если расчетное давление в условиях испытания будет меньше, чем расчетное давление в рабочих условиях, умноженное на 1,35.
1.4.3. Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям (h) должен быть равен единице, за исключением стальных отливок, для которых коэффициент h имеет следующие значения:
- 0,8 – для отливок, подвергающихся индивидуальному контролю неразрушающими методами;
- 0,7 – для остальных отливок.
1.4.4. Для сталей, широко используемых в химическом, нефтехимическом и нефтеперерабатывающем машиностроении, допускаемые напряжения для рабочих условий при h = 1 должны соответствовать приведенным в приложении 1.
1.4.5. Для стального листового проката, изготовляемого согласно техническим условиям по двум группам прочности, допускаемые напряжения для первой группы прочности принимают по табл. 5 приложения 1. Для листового проката второй группы прочности (стали ВСт3пс, ВСт3сп, ВСт3Гпс и 09Г2С) допускаемое напряжение, принимаемое по табл. 5 приложения 1, увеличивают на 6%, а для стали 09Г2 – на 7 %. При применении сталей ВСт3пс ВСт3сп и ВСт3Гпс второй группы прочности при температуре выше 250 °С, а сталей 09Г2С и 09ГС второй группы прочности при температуре выше 300 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как для стали первой группы.
1.4.6. Разрешается допускаемое напряжение при температуре 20 °С определять по п. 1.4.1, принимая гарантированные значения механических характеристик в соответствии со стандартами или техническими условиями на стали с учетом толщины листового проката. При повышенных температурах допускаемые напряжения, принимаемые с учетом толщины проката и групп прочности стали, разрешается определять по нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке.
1.4.7. Расчетные механические характеристики, необходимые для определения допускаемых напряжений при повышенных температурах для сталей, не приведенных в приложении 1, определяют после проведения испытаний представительного количества образцов, обеспечивающих гарантированные значения прочностных свойств.
1.4.8. Для элементов сосудов и аппаратов, работающих в условиях ползучести при разных за весь период эксплуатации расчетных температурах, в качестве допускаемого напряжения разрешается принимать эквивалентное допускаемое напряжение [s]экв, вычисляемое по формуле
,(5)
где [s]i = [s]1; [s]2; … [s]n – допускаемое напряжение для расчетного срока эксплуатации при температурах ti (i = l, 2 …);
Ti – длительность этапов эксплуатации элементов с температурой стенки соответственно ti (i = l, 2 …), ч;
– общий расчетный срок эксплуатации, ч;
m – показатель степени в уравнениях длительной прочности стали (для легированных жаропрочных сталей рекомендуется принимать m = 8).
Этапы эксплуатации при разной температуре стенки рекомендуется принимать по ступеням температуры в 5 и 10 °С.
1.4.9. Для сосудов и аппаратов, работающих при многократных нагрузках, допускаемую амплитуду напряжений определяют по ГОСТ 25859.
1.4.10. Для элементов сосудов и аппаратов, рассчитываемых не по предельным нагрузкам (например, фланцевых соединений) допускаемые напряжения должны определять по соответствующей нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке.
1.4.11. Расчетные значения предела текучести, временного сопротивления и коэффициентов линейного расширения приведены в приложениях 2, 3.
1.4.12. Коэффициент запаса устойчивости (nу) при расчете сосудов и аппаратов на устойчивость по нижним критическим напряжениям в пределах упругости следует принимать:
- 2,4 – для рабочих условий;
- 1,8 – для условий испытания и монтажа.
1.5. Расчетные значения модуля продольной упругости
1.5.1. Расчетные значения модуля продольной упругости Е для углеродистых и легированных сталей в зависимости от температуры должны соответствовать приведенным в приложении 4.
1.6. Коэффициенты прочности сварных швов
При расчете на прочность сварных элементов сосудов и аппаратов в расчетные формулы следует вводить коэффициент прочности сварных соединений:
- jр – продольного шва цилиндрической или конической обечаек;
- jт – кольцевого шва цилиндрической или конической обечаек;
- jк – сварных швов кольца жесткости;
- ja – поперечного сварного шва для укрепляющего кольца;
- j, jА, jВ – сварных швов выпуклых и плоских днищ и крышек (в зависимости от расположения).
Числовые значения этих коэффициентов должны соответствовать значениям, приведенным в приложении 5.
Для бесшовных элементов сосудов и аппаратов j = 1.
1.7. Прибавки к расчетным толщинам конструктивных элементов
1.7.1. При расчете сосудов и аппаратов необходимо учитывать прибавку к расчетным толщинам элементов сосудов и аппаратов.
Исполнительную толщину стенки элемента сосуда и аппарата должны определять по формуле
s ³ sp + c, (6)
где sp – расчетная толщина стенки элемента сосуда и аппарата.
Прибавку к расчетным толщинам следует определять по формуле
c = c1 + c2 + c3. (7)
При поверочном расчете прибавку вычитают из значений исполнительной толщины стенки.
Если известна фактическая толщина стенки, то при поверочном расчете можно не учитывать c2 и c3.
1.7.2. Обоснование всех прибавок к расчетным толщинам должно быть приведено в технической документации.
При двухстороннем контакте с коррозионной и (или) эрозионной средой прибавку c1 для компенсации коррозии и (или) эрозии должны соответственно увеличивать.
Технологическая прибавка c3 предусматривает компенсацию утонения стенки элемента сосуда или аппарата при технологических операциях – вытяжке, штамповке, гибке труб и т. д. В зависимости от принятой технологии эту прибавку следует учитывать при разработке рабочих чертежей.
Прибавки c2 и c3 учитывают в тех случаях, когда их суммарное значение превышает 5% номинальной толщины листа.
Технологическая прибавка c3 не включает в себя округление расчетной толщины до стандартной толщины листа.
При расчете эллиптических днищ, изготовляемых штамповкой, технологическую прибавку c3 для компенсации утонения в зоне отбортовки не учитывают, если ее значение не превышает 15% расчетной толщины листа.
1.8. Проверка на усталостную прочность
1.8.1. Для сосудов и аппаратов, работающих при многократных нагрузках с количеством циклов нагружения от давления, стесненности температурных деформаций или других воздействий более 103 за весь срок эксплуатации, кроме расчета по настоящему стандарту, следует выполнять проверку на усталостную прочность.
1.8.2. Сосуды и аппараты, работающие при многократных нагрузках, проверяют на циклическую прочность по ГОСТ 25859.
<< к содержанию ГОСТ 14249-89 / вперед >>
Источник