Прибавка на коррозию металла сосуда
Стальные трубы
Номинальная толщина стенки стальных труб
согласно нормам определяется как:
S ≥ SR + С,
где
SR – расчетная толщина
стенки. Минимальная толщина стенки, необходимая для восприятия внутреннего
давления, определяется согласно нормамС – суммарная
прибавка к расчетной толщине стенки
Суммарная прибавка, технологическое утонение, прибавка на коррозию
Суммарная прибавка C вычисляется
по формуле:
С = С1
+ С2,
где
С1 – производственная прибавка
(технологическое утонение), принимаемая равной сумме минусового
отклонения толщины стенки C11
и технологической прибавки C12.
Для норм ASME задается в процентахС11
– прибавка для компенсации минусового допуска. Определяется по предельному
минусовому отклонению толщины стенки, установленному стандартами или
техническими условиями на полуфабрикаты. Прибавка не включает в себя
округление расчетной толщины до стандартной толщины листа.С12
– технологическая прибавка для компенсации утонения стенки элемента
трубопровода при технологических операциях – вытяжке, штамповке, гибке
и т.д. Определяется технологией изготовления детали и принимается
по техническим условиям на изделие.С2
– эксплуатационная прибавка для компенсации коррозии и износа(эрозии),
принимаемая по нормам проектирования или отраслевым нормам документам
с учетом расчетного срока эксплуатации. При двухстороннем контакте
с коррозионной (эрозионной) средой прибавку С2 следует
увеличивать
При этом, следует иметь в виду, что номинальная толщина стенки S не должна быть меньше
установленных нормами значений, а также производится
округление S до ближайшей
большей толщины стенки по стандартам и техническим условиям.
Проверка толщины стенки на соответствие расчетному давлению
Перед выполнением расчета (на этапе логической
проверка исходных данных), СТАРТ-ПРОФ производит проверку толщины
стенки на расчетное давление по формуле:
S
– C ≥ SR
Значения номинальной толщины
стенки S и суммарной прибавки
C вводятся пользователем в
свойствах участков и элементов. SR
– минимальная расчетная толщина
стенки, вычисленная в соответствии с выбранным в общих
данных нормативным документом от расчетного давления.
Для норм ASME B31.1, DL/T 5366-2014 проверка толщины стенки на давление
осуществляется только для прямых труб и для гнутых отводов. Для всех остальных
элементов такая проверка не производится.
Проверка толщины стенки на соответствие давлению испытаний
При величине испытательного давления на
заводе-изготовителе менее требуемой должна быть гарантирована возможность
доведения гидравлического испытания при строительстве до давления, вызывающего
эквивалентное напряжение, равное
согласно СНиП 2.05.06-85
– 95 % нормативного предела текучести σ = 0.95согласно РД 10-249-98
(табл. 2,8) – σ = /1.1 ~ 0.9согласно ПБ 03-585-03 [1]
– 90% предела текучести материала при температуре испытания для .
σ = 0.9
В связи с этим, СТАРТ-ПРОФ производит проверку толщины стенки
на давление испытаний по формуле (в ГОСТ 32388-2013
только для режима ПДК):
S
≥ ST
ST –
минимальная толщина стенки, вычисленная в соответствии с выбранным в общих данных нормативным документом от давления
испытаний. Температура испытаний Тисп задается в общих
данных, давление испытаний Pисп
задается в свойствах участков, пределы текучести
материала в базе данных по материалам.
Следует иметь в виду, что согласно ГОСТ 8731 и ГОСТ 8733
бесшовные трубы из углеродистой и низколегированной стали должны выдерживать
гидравлическое давление при допускаемом напряжении, равном 40% временного
сопротивления разрыву (предела прочности) для данной марки стали σ = 0.4, что не всегда
соответствует требованиям норм.
Трубы по ГОСТ 8731 и ГОСТ 8733 будут соответствовать требованиям
норм только в случае выполнения условия
.
Приведем конкретный пример – сталь
20. Согласно [2] значение временного сопротивления
(предела прочности) при 20°C = 460 МПа, предела текучести
= 250 МПа,
тогда условие выглядит следующим образом
0.4 ∙
460 < 0.9 ∙ 250 МПа
или
184 < 225 МПа,
т.е условие не выполняется. Это означает, что требования норм
в части допустимого давления испытаний не соблюдаются и нужно предъявить
заводу – изготовителю дополнительные, более жесткие требования в части
проведения испытаний на давление 225МПа (в ГОСТах на этот счет есть специальная
оговорка).
Проверка толщины стенки в режимах ПДКОН
Если давление действует кратковременно (режим ПДКОН), то программа проверяет
толщину стенки по формуле:
σ = 0.9·
[s]/[s]20,
где
[s] – допускаемое напряжений
при расчетной температуре в режиме ПДКОН,
[s]20 – допускаемое напряжение при комнатной температуре.
Трубы из стеклопластика
Толщина армированной стенки вычисляется
по формуле
,
где
– номинальная толщина стенки
– толщина внутреннего (не армированного) защитного
слоя– толщина наружного (не армированного) защитного
слоя
Литература
1. Правила устройства и безопасной эксплуатации
технологических трубопроводов, ПБ 03-585-03, Госгортехнадзор России, НТЦ
«Промышленная безопасность», М., 2003
2. ГОСТ 34233.1-2017, Сосуды и аппараты,
Нормы и методы расчета на прочность
Источник
2.2. Прибавки для компенсации
коррозии (эрозии)
2.2.1. Прибавка к расчетной
толщине для компенсации коррозии (эрозии) назначается с учетом условий
эксплуатации, расчетного срока службы, скорости коррозии (эрозии).
2.2.2. Прибавку С для компенсации коррозии к толщине внутренних
элементов следует принимать:
2C – для несъемных нагруженных
элементов, а также для внутренних крышек и трубных решеток теплообменников;
0,5С, но не менее 2 мм – для съемных нагруженных
элементов;
С – для несъемных ненагруженных
элементов.
Для внутренних съемных
ненагруженных элементов прибавка для компенсации коррозии может не учитываться.
2.2.3. При наличии на
трубной решетке или плоской крышке канавок прибавка для компенсации коррозии
принимается с учетом глубины этих канавок.
Таблица 1
Группа сосуда
Группа | Расчетное давление | Температура стенки, С | Рабочая среда |
1 | 2 | 3 | 4 |
1 | Более 0,07 (0,7) | Независимо | Взрывоопасная или |
2 | Более 0,07 (0,7) | Выше 400 | Любая за указанной |
Более 2,5 (25) | Выше 200 | ||
Более 5,0 (50) | Независимо | ||
Более 4,0 (40) | Ниже минус 40 | ||
3 | Более 0,07 (0,7) | Ниже -20 От 200 до 400 | |
Более 1,6 (16) | До 400 | ||
Более 2,5 (25) | До 200 | ||
Более 4,0 (40) | От – 40 до 200 | ||
4 | Более 0,07 (0,7) | От – 20 до 200 | |
5а | До 0,07 (0,7) | Независимо | Взрывоопасная или |
5б | До 0,07 (0,7) | Независимо | Взрывобезопасная |
2.2.4. Прибавка для компенсации
коррозии не учитывается при выборе металлических прокладок для фланцевых
соединений, болтов, опор, теплообменных труб и перегородок, теплообменных проставок и стояков.
2.2.5. Если невозможно
или нецелесообразно увеличивать толщину стенки за счет прибавки для компенсации
коррозии, выполняется коррозионная защита: плакирование, футеровка или
наплавка.
Источник
Версия для печати
6.3.1 Проект антикоррозионной защиты резервуаров для нефти и нефтепродуктов разрабатывают с учетом требований действующих нормативных документов*, а также особенностей конструкции резервуаров. условий их эксплуатации и требуемого срока службы резервуара.
6.3.2 При выборе защитных покрытий и назначении припусков на коррозию следует учитывать степень агрессивного воздействия среды на элементы металлоконструкций внутри резервуара и его наружные поверхности, находящиеся на открытом воздухе. Степень агрессивного воздействия среды на элементы металлоконструкций внутри резервуара приведена в таблице 15.
6.3.3 Степень агрессивного воздействия среды на элементы металлоконструкций резервуара, находящиеся на открытом воздухе, определяют температурно-влажностными характеристиками окружающего воздуха и концентрацией содержащихся в атмосфере воздуха коррозионно-активных газов, аэрозолей, солей и пыли в соответствии с действующими нормативными документами*.
6.3.4 Защиту металлоконструкций резервуара от коррозии необходимо осуществлять с использованием лакокрасочных покрытий, а также методами ЭХЗ. Возможно применение иных типов антикоррозионных покрытий.
6.3.5 Для обеспечения требуемой долговечности резервуара наряду с конструктивными, расчетными и технологическими мероприятиями используют увеличение толщины основных элементов конструкций (стенка, днище, крыши стационарные и плавающие, понтоны) за счет припуска на коррозию.
Значение припуска на коррозию зависит от степени агрессивности хранимого продукта, характеризующейся скоростью коррозионного повреждения металлоконструкций:
– слабоагрессивная среда — не более 0,05 мм в год;
– среднеагрессивная среда — от 0,05 до 0,5 мм в год;
– сильноагрессивная среда — более 0,5 мм в год.
6.3.6 Продолжительность срока службы защитных покрытий — не менее 10 лет.
6.3.7 ЭХЗ конструкций резервуара следует осуществлять с применением установок протекторной или катодной защиты. Выбор метода защиты должен быть обоснован технико-экономическими показателями.
Таблица 15 – Воздействие среды на элементы резервуара
Элемент конструкций резервуаров | Степень агрессивного воздействия продуктов хранения на стальные конструкции внутри резервуара | |||||
---|---|---|---|---|---|---|
Сырая нефть1 | Мазут, гудрон, битум | Дизельное топливо, керосин | Бензин2 | Пластовая вода3 | Производственные стоки без очистки4 | |
1 Внутренняя поверхность днища и нижний пояс на высоте 1 м от днища | Среднеагрессивная | Слабоагрессивная | Сильноагрессивная | 3≤pH<11, суммарная концентрация сульфатов и хлоридов до 5 г/дм3, среднеагрессивная | ||
2 Средние пояса и нижние части понтонов и плавающих крыш | Слабоагрессивная | Сильноагрессивная | ||||
3 Кровля и верхний пояс, бортовые поверхности понтона и плавающих крыш | Среднеагрессивная | Сильноагрессивная | ||||
Примечания 1 При содержании в сырой нефти сероводорода в концентрации свыше 10 мг/дм3 или сероводорода и углекислого газа в любых соотношениях степень агрессивного воздействия (см. показатели 1 и 3) повышается на одну ступень. 2 Для бензина прямогонного (см показатель 2) – повышается на одну ступень. 3 При содержании в пластовой воде сероводорода в концентрации ниже 10 г/дм3 или сероводорода и углекислого газа в любых соотношениях степень агрессивного воздействия снижается на одну ступень. 4 При периодическом смачивании поверхности конструкций или при повышении температуры стоков с 50 до 100°С в закрытых резервуарах без деаэрации следует принимать сильноагрессивную степень воздействия среды. |
* На территории Российской Федерации действует СП 28.13330.2012 «СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии».
<< назад / к содержанию ГОСТа 31385-2016 / вперед >>
Источник
ГОСТ 26158-84
(СТ СЭВ 4007-83)
Группа Г02
ОКСТУ 3603
Дата введения 1985-01-01
РАЗРАБОТАН Министерством химического и нефтяного машиностроения
ИСПОЛНИТЕЛИ
А.А.Холодило, Б.С.Кротов, Р.В.Модестова, С.В.Степанов
ВНЕСЕН Министерством химического и нефтяного машиностроения
Член Коллегии А.М.Васильев
УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 18 апреля 1984 г. N 1337
1. Настоящий стандарт распространяется на сосуды и аппараты из алюминия, меди и их сплавов, предназначенные для работы в химической, нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности.
Стандарт устанавливает нормы и общие требования к методам расчета на прочность конструктивных элементов сосудов и аппаратов, работающих при статических нагрузках под внутренним избыточным давлением и под действием осевых и поперечных усилий и изгибающих моментов, а также устанавливает значения допускаемых напряжений, модулей продольной упругости материалов, коэффициентов прочности сварных и паяных швов.
Нормы рассчитаны на условия, устанавливаемые “Правилами устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением”, утвержденными Госгортехнадзором СССР, и при условии, что отклонения от геометрической формы и неточности изготовления рассчитываемых элементов сосудов и аппаратов не превышают допусков, установленных нормативно-технической документацией на сосуды и аппараты из алюминия, меди и их сплавов.
Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 4007-83.
2. Расчетную температуру определяют по ГОСТ 14249-80, разд.1.
3. Рабочее, расчетное и пробное давление определяют по ГОСТ 14249-80, разд.1.
4. За расчетные усилия и моменты принимают действующие в состоянии нагружения (например, при эксплуатации, испытании или монтаже) усилия и моменты, возникающие в результате действия собственного веса, присоединительных трубопроводов, снеговой и других временных нагрузок. Расчетные усилия и моменты от ветровой нагрузки и сейсмических воздействий определяют по ГОСТ 24756-81.
5. Допускаемые напряжения и коэффициенты запаса прочности
5.1. Допускаемые напряжения при расчете сосудов и аппаратов по предельным нагрузкам для алюминия, меди и их сплавов должны соответствовать приведенным в обязательном приложении 1.
5.2. Допускаемое напряжение [], МПа (кгс/см), для материалов, не приведенных в приложении 1, определяют по формуле
, (1)
где – минимальное значение временного сопротивления при расчетной температуре, МПа (кгс/см);
– коэффициент запаса прочности по временному сопротивлению при отсутствии данных о пределе длительной прочности.
5.3. При наличии данных о пределе длительной прочности при расчетной температуре допускаемое напряжение для цветных металлов, за исключением алюминиевых литейных сплавов, допускается определять по формуле
, (2)
где – минимальное значение условного предела текучести при 1%-ном остаточном удлинении при расчетной температуре, МПа (кгс/см);
– коэффициент запаса прочности по условному пределу текучести;
– коэффициент запаса прочности по временному сопротивлению при наличии данных о пределе длительной прочности;
– среднее значение предела длительной прочности за время часов при расчетной температуре, МПа (кгс/см);
– коэффициент запаса прочности по пределу длительной прочност
и.
5.4. При отсутствии данных об условном пределе текучести при 1%-ном остаточном удлинении используют значение условного предела текучести при 0,2%-ном остаточном удлинении.
5.5. Коэффициенты запаса прочности для различных материалов, используемые при расчетах в зависимости от условий нагружения, должны соответствовать приведенным в таблице.
Материал | Условия нагружения | Коэффициент запаса прочности | ||||
для | ||||||
10 ч | 10 ч | |||||
Алюминиевые литейные сплавы | Рабочие условия | 7,0 | – | – | – | – |
Гидравлические испытания | 3,5 | – | – | – | – | |
Алюминий, медь и их сплавы | Рабочие условия | 3,5 | 2,4 | 1,5 | 1,7 | 1,5 |
Гидравлические испытания | – | – | 1,1 | – | – | |
Пневматические испытания | – | – | 1,2 | – | – |
5.6. Для сосудов и аппаратов, работающих при многократных нагрузках, а также для некоторых специальных элементов, например, фланцевых соединений, допускаемые напряжения необходимо определять по соответствующим техническим документам на сосуды и аппараты из алюминия, меди и их сплавов, утвержденным в установленном порядке.
5.7. Механические характеристики, необходимые для определения допускаемых напряжений при температуре 20 °С, для материалов, не приведенных в приложении 1, определяют в соответствии со стандартами или техническими условиями на цветные металлы.
5.8. При расчетных температурах ниже 20 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как и при температуре 20 °С, если допускается применение материала при данной температуре.
5.9. Для расчета элементов сосудов и аппаратов в зоне теплового воздействия от сварки и пайки значения механических характеристик цветных металлов и их сплавов, упрочненных в холодном состоянии, следует принимать соответствующими их отожженному состоянию, поскольку нагрев при сварке и пайке, как правило, снимает упрочнение. Тепловое воздействие можно не учитывать, если установлено, что оно не влияет на механические характеристики материала.
5.10. Коэффициенты запаса прочности при расчете сосудов и аппаратов на устойчивость по нижним критическим напряжениям в пределах упругости принимают равными:
2,4 – для рабочих условий;
1,8 – для условий испытания и монтажа.
5.11. Расчетные значения модулей продольной упругости для алюминия, меди и их сплавов в зависимости от температуры должны соответствовать приведенным в обязательном приложении 2.
5.12. Толщины стенок или допускаемые нагрузки для конструктивных элементов определяют по соответствующим стандартам на стальные сосуды и аппараты (ГОСТ 14249-80, ГОСТ 24755-81) с допускаемыми напряжениями и коэффициентами запаса прочности по пп.5.1-5.11, с коэффициентами прочности сварных и паяных швов по п.6 и прибавками по п.7 настоящего стандарта.
6. Коэффициенты прочности сварных и паяных швов
6.1. При расчете на прочность сварных и паяных соединений в расчетную формулу вводят коэффициент прочности сварного или паяного шва . Числовые значения этих коэффициентов должны соответствовать приведенным в обязательном приложении 3.
6.2. Если значения механических характеристик наплавленного металла меньше значений механических характеристик основного металла, то в расчете на прочность в зоне шва применяют значения механических характеристик наплавленного металла с учетом коэффициента прочности сварного или паяного шва.
6.3. Для бесшовных элементов сосудов и аппаратов коэффициент прочности =1.
7. Прибавки к толщине стенки
7.1. При расчете сосудов и аппаратов необходимо учитывать прибавку , м (см), к толщинам стенок, определяемую по формуле
, (3)
где – прибавка для компенсации коррозии или эрозии, м (см);
– прибавка для компенсации минусового допуска, м (см);
– технологическая прибавка, м (см).
7.2. Исполнительную толщину стенки , м (см), определяют по формуле
, (4)
где – расчетная толщина стенки, м (см).
7.3. При поверочном расчете величину прибавки вычитают из номинального значения исполнительной толщины стенки сосуда. Если известна фактическая толщина стенки (случай расчета существующего аппарата), то при поверочном расчете вычитают только величину прибавки на коррозию или эрозию.
7.4. Технологическая прибавка учитывает уменьшение толщины стенки при таких технологических операциях, как глубокая вытяжка, прессование, гибка труб.
Технологическая прибавка не включает в себя округление расчетной толщины до стандартной толщины листа.
Прибавки и учитывают в тех случаях, когда их суммарная величина превышает 5% номинальной толщины листа.
7.5. Обоснование всех прибавок к расчетным толщинам должно быть приведено в технической документации на сосуды и аппараты.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 (обязательное). ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ АЛЮМИНИЯ, МЕДИ И ИХ СПЛАВОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Обязательное
Таблица 1
Допускаемые напряжения для алюминия и его сплавов
Расчетная температура,°С | Допускаемое напряжение [], МПа (10[], кгс/см) для алюминия и его сплавов марок | ||||
А85М, | АД00М, | АМцСМ | АМг2М, АМг3М | АМг5М, АМг6М | |
20 | 17,0 | 17,0 | 34,0 | 48,5 | 74,0 |
30 | 17,0 | 16,7 | 33,4 | 48,5 | 73,9 |
40 | 16,0 | 16,3 | 32,7 | 48,5 | 73,6 |
50 | 16,0 | 16,0 | 32,0 | 48,5 | 73,0 |
60 | 15,0 | 15,6 | 31,3 | 48,1 | 72,1 |
70 | 15,0 | 15,3 | 30,5 | 47,6 | 70,9 |
80 | 14,0 | 14,9 | 29,7 | 46,8 | 69,4 |
90 | 14,0 | 14,5 | 28,5 | 45,6 | 67,0 |
100 | 13,0 | 14,0 | 27,0 | 44,0 | 64,0 |
110 | 13,0 | 13,5 | 25,3 | 42,1 | 60,4 |
120 | 13,0 | 12,9 | 23,3 | 39,8 | 56,2 |
130 | 12,0 | 12,3 | 21,1 | 37,2 | 51,4 |
140 | 11,0 | 11,7 | 18,7 | 34,3 | 46,0 |
150 | 11,0 | 11,0 | 16,0 | 31,0 | 40,0 |
Примечания:
1. Допускаемые напряжения приведены для толщин листов и плит алюминия марок А85М, А8М не более 0,03 м (3 см), остальных марок – не более 0,06 м (6 см).
2. Для промежуточных значений расчетных температур стенки допускаемые напряжения определяют линейной интерполяцией с округлением результатов до 0,1 МПа (1 кгс/см) в сторону меньшего значения.
Таблица 2
Допускаемые напряжения для меди и ее сплавов
Расчетная температура, °С | Допускаемое напряжение [], МПа (10[], кгс/см) для меди и ее сплавов марок | |||||
М2 | М3 | М3р | Л63, ЛС 59-1 | ЛО 62-1 | ЛЖМц 59-1-1 | |
20 | 51,5 | 53,8 | 54,3 | 70,0 | 108,0 | 136,0 |
30 | 50,8 | 52,0 | 53,3 | 69,5 | 108,0 | 135,5 |
40 | 50,1 | 50,4 | 52,2 | 69,0 | 107,0 | 133,7 |
50 | 49,3 | 49,0 | 51,2 | 68,3 | 106,0 | 132,0 |
60 | 48,7 | 47,8 | 50,2 | 67,5 | 105,0 | 130,2 |
70 | 47,9 | 46,8 | 49,2 | 66,8 | 104,0 | 128,5 |
80 | 47,3 | 45,9 | 48,3 | 66,1 | 103,0 | 126,9 |
90 | 46,6 | 45,2 | 47,3 | 65,4 | 102,0 | 125,5 |
100 | 45,9 | 44,5 | 46,4 | 64,7 | 100,5 | 124,0 |
110 | 45,3 | 44,0 | 45,5 | 63,9 | 99,7 | 122,5 |
120 | 44,7 | 43,5 | 44,6 | 63,2 | 98,7 | 121,9 |
130 | 44,0 | 43,0 | 43,7 | 62,4 | 97,5 | 121,0 |
140 | 43,4 | 42,5 | 42,9 | 61,5 | 96,5 | 120,6 |
150 | 42,8 | 42,1 | 42,1 | 60,0 | 95,5 | 119,7 |
160 | 42,2 | 41,6 | 41,3 | 58,0 | 94,4 | 118,8 |
170 | 41,6 | 41,1 | 40,4 | 56,0 | 93,4 | 117,0 |
180 | 41,0 | 40,5 | 39,7 | 54,0 | 93,3 | 114,4 |
190 | 40,4 | 39,8 | 38,9 | 52,0 | 92,5 | 111,0 |
200 | 39,8 | 39,0 | 38,1 | 50,0 | 90,0 | 105,8 |
210 | – | 38,0 | 36,9 | 46,0 | 80,0 | 96,6 |
220 | – | 36,9 | 35,8 | 42,0 | 70,0 | 85,2 |
230 | – | 35,7 | 34,7 | 38,0 | 60,0 | 69,0 |
240 | – | 34,2 | 33,6 | 34,0 | 50,0 | 51,0 |
250 | – | 32,5 | 32,5 | 30,0 | 40,0 | 30,0 |
Примечания.
1. Допускаемые напряжения приведены для толщин листов от 0,003 до 0,010 м (от 0,3 до 1,0 см).
2. Для промежуточных значений расчетных температур стенки допускаемые напряжения определяют линейной интерполяцией с округлением результатов до 0,1 МПа (1 кгс/см) в сторону меньшего значения.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 (обязательное). РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ МОДУЛЕЙ ПРОДОЛЬНОЙ УПРУГОСТИ ДЛЯ АЛЮМИНИЯ, МЕДИ И ИХ СПЛАВОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Обязательное
Таблица 1
Расчетные значения модулей продольной упругости для алюминия и его сплавов
Расчетная температура,°С | Расчетное значение модуля продольной упругости | ||
А85М, А8М, АД00М, АД0М, АД1М | АМг2М, АМг3М, АМг5М, АМг6М | АМцСМ | |
20 | 0,72 | 0,73 | 0,74 |
50 | 0,71 | 0,72 | 0,73 |
100 | 0,69 | 0,70 | 0,72 |
150 | 0,67 | 0,68 | 0,70 |
Таблица 2
Расчетные значения модулей продольной упругости для меди и ее сплавов
Расчетная температура, °С | Расчетное значение модуля продольной упругости 10Е, МПа (10Е, кгс/см) | |||||
М2, М3 | М3р | Л63 | ЛС 59-1 | ЛО 62-1 | ЛЖМц 59-1-1 | |
20 | 1,24 | 1,27 | 1,09 | 1,05 | 1,12 | 1,06 |
50 | 1,22 | 1,26 | 1,08 | 1,04 | 1,11 | 1,05 |
100 | 1,21 | 1,24 | 1,06 | 1,02 | 1,09 | 1,03 |
150 | 1,19 | 1,22 | 1,04 | 1,00 | 1,08 | 1,01 |
200 | 1,17 | 1,20 | 1,02 | 0,98 | 1,06 | 0,99 |
250 | 1,15 | 1,18 | 1,01 | 0,97 | 1,04 | 0,97 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 (обязательное). КОЭФФИЦИЕНТЫ ПРОЧНОСТИ СВАРНЫХ И ПАЯНЫХ ШВОВ ДЛЯ АЛЮМИНИЯ, МЕДИ И ИХ СПЛАВОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Обязательное
Таблица 1
Коэффициенты прочности сварных швов для алюминия и его сплавов
Вид сварного шва и способ сварки | Коэффициент прочности сварного шва |
Стыковой двусторонний, односторонний с технологической подкладкой, выполняемые сваркой в защитном газе или плазменной сваркой; угловой с двусторонним сплошным проваром таврового соединения, выполняемый сваркой в защитном газе | 0,90 |
Стыковой односторонний, тавровый с односторонним сплошным проваром, выполняемые сваркой в защитном газе | 0,85 |
Стыковой с двусторонним сплошным проваром, выполняемый ручной дуговой сваркой | 0,80 |
Стыковой односторонний, тавровый, выполняемые всеми остальными способами сварки | 0,75 |
Таблица 2
Коэффициенты прочности сварных и паяных швов для меди и ее сплавов
Вид сварного шва или паяного соединения и способ сварки | Коэффициент прочности сварного или паяного шва |
Стыковой с двусторонним сплошным проваром, стыковой с подваркой корня шва, стыковой односторонний с технологической подкладкой, выполняемые автоматической дуговой сваркой неплавящимся электродом в защитном газе | 0,92 |
Стыковой с двусторонним сплошным проваром, стыковой с подваркой корня шва, стыковой односторонний с технологической подкладкой, выполняемые ручной или полуавтоматической сваркой открытой дугой неплавящимся электродом или автоматической сваркой под флюсом | 0,90 |
Стыковой с двусторонним сплошным проваром, выполняемый ручной дуговой сваркой | 0,85 |
Стыковой односторонний с технологической подкладкой, выполняемый ручной дуговой сваркой | 0,80 |
Паяное внахлестку | 0,85 |
Текст документа сверен по:
официальное издание
М.: Издательство стандартов, 1984
Источник