Расчет на прочность тонкостенных сосудов
Если толщина стенок цилиндра мала по сравнению с радиусами и , то известное выражение для тангенцальных напряжений приобретает вид
т. е. величину, определенную нами раньше (§ 34).
Для тонкостенных резервуаров, имеющих форму поверхностей вращения и находящихся под внутренним давлением р, распределенным симметрично относительно оси вращения, можно вывести общую формулу для вычисления напряжений.
Выделим (Рис.1) из рассматриваемого резервуара элемент двумя смежными меридиональными сечениями и двумя сечениями, нормальными к меридиану.
Рис.1. Фрагмент тонкостенного резервуара и его напряженное состояние.
Размеры элемента по меридиану и по перпендикулярному к нему направлению обозначим соответственно и , радиусы кривизны меридиана и перпендикулярного к нему сечения обозначим и , толщину стенки назовем t.
По симметрии по граням выделенного элемента будут действовать только нормальные напряжения в меридиальном направления и в направлении, перпендикулярном к меридиану. Соответствующие усилия, приложенные к граням элемента, будут и . Так как тонкая оболочка сопротивляется только растяжению, подобно гибкой нити, то эти усилия будут направлены по касательной к меридиану и к сечению, нормальному к меридиану.
Усилия (Рис.2) дадут в нормальном к поверхности элемента направлении равнодействующую ab, равную
Рис.2. Равновесие элемента тонкостенного резервуара
Подобным же образом усилия дадут в том же направлении равнодействующую Сумма этих усилий уравновешивает нормальное давление, приложенное к элементу
Отсюда
Это основное уравнение, связывающее напряжения и для тонкостенных сосудов вращения, дано Лапласом.
Так как мы задались распределением (равномерным) напряжений по толщине стенки, то задача статически определима; второе уравнение равновесия получится, если мы рассмотрим равновесие нижней, отрезанной каким-либо параллельным кругом, части резервуара.
Рассмотрим случай гидростатической нагрузки (рис.3). Меридиональную кривую отнесем к осям х и у с началом координат в вершине кривой. Сечение проведем на уровне у от точки О. Радиус соответствующего параллельного круга будет х.
Рис.3. Равновесие нижнего фрагмента тонкостенного резервуара.
Каждая пара усилий , действующих на диаметрально противоположные элементы проведенного сечения, дает вертикальную равнодействующую bс, равную
сумма этих усилий, действующих по всей окружности проведенного сечения, будет равна ; она будет уравновешивать давление жидкости на этом уровне плюс вес жидкости в отрезанной части сосуда .
Отсюда
Зная уравнение меридиональной кривой, можно найти , х и для каждого значения у, и стало быть, найти , а из уравнения Лапласа и
Например, для конического резервуара с углом при вершине , наполненного жидкостью с объемным весом у на высоту h, будем иметь:
тогда
Для сферического сосуда радиусом , находящегося под внутренним давлением , по симметрии ; тогда из уравнения (Лапласа), так как
и
Если меридиональная кривая будет иметь переломы с разрывом непрерывности угла , то равновесие тонкой оболочки у места перелома может быть обеспечено лишь наличием реакций, приложенных к оболочке по окружности в этом месте. Появление таких реакций обеспечивается устройством специальных колец, способных брать на себя усилия, возникающие в них в связи с неуравновешенностью напряжений по обе стороны точки перелома.
Дальше…
Источник
Расчет на прочность тонкостенных сосудов по безмоментной теории
МИНИСТЕРСТВО
ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
Учреждение
образования
“ПОЛОЦКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ”
РАСЧЕТНО-ГРАФИЧЕСКАЯ
РАБОТА
ПО
ПРИКЛАДНОЙ МЕХАНИКЕ
НА
ТЕМУ: “Расчет на прочность тонкостенных сосудов по безмоментной теории”
Разработал: ст-ка
гр. 12 ХТ-1
В.И. Горборукова
Проверил:
Новополоцк
2013
Дано:схема сосуда –
рис.1.
Требуется:
. Определить реакции креплений на сосуд.
2. Определить окружные и
меридиональные напряжения на всех
участках сосуда и построить их эпюры.
. Определить толщину стенки сосуда из
расчета на прочность по теории максимальных касательных напряжений и для
сравнения по теории
прочности удельной энергии формоизменения.
. Определить площадь A
поперечного сечения подкрепляющего распорного кольца по месту стыка
цилиндрической части сосуда с конической.
. Вычислить изменения диаметра сосуда на
уровне.
Расчет:
При расчете собственный вес резервуара учитывать
не будем.
. Определение реакций креплений на сосуд.
Из условий равновесия сил, действующих на сосуд, из уравнения (рис.
1, а) учитывая, что , получим
,
Откуда
напряжение сосуд эпюра
меридиональный
Рис. 1. Расчетная схема сосуда:
а
– схема нагружения сосуда; б – эпюры напряжений
. Определение окружных и
меридиональных напряжений на
уровне в
полусферической части сосуда.
На этом участке:
Т.к. днище сосуда полусферическое, то объем
отсеченной на уровне части полусферы,
т. е. сферического сегмента, равен:
Для сферы и
по формуле Лапласа .
Из условия равновесия нижней отсеченной части
(рис. 2.) меридиональные напряжения равны
а из формулы Лапласа
где –
только внутреннее давление в сосуде на уровне .
Рис. 2. К расчету сферического днища
. Определение напряжений цилиндрической
части сосуда ниже уровня крепления.
На этом участке
По формуле Лапласа .
Нормальное к стенке сосуда давление на
уровне (рис.
3) выражается уравнением
тогда
Меридиональные напряжения на том же уровне получим
из рассмотрения равновесия нижней отсеченной части сосуда (рис. 3).
Рис. 3. К расчету цилиндрической части сосуда
ниже уровня крепления
Подставляя значения внутреннего давления и
произведя сокращения, получим
Из формул видно, что в нижней части
цилиндрической формы сосуда а изменяется
по линейному закону. В эти формулы подставим исходные данные и вычислим
значения напряжений
4. Цилиндрическая часть сосуда выше уровня
жидкости.
На этом участке сосуд
подвергается только внутреннему давлению газа с постоянной интенсивностью .
На этом участке и
по формуле Лапласа
Из условия равновесия верхней отсеченной части
5. Коническая часть сосуда.
В этой части сосуда действует равномерное
давление .
Для этой части
. Определение толщены стенки сосуда.
По эпюрам и
видно,
что наиболее напряженными являются точки конической части сосуда по месту стыка
с цилиндрической частью. В этих точках (рис.4) возникает сложное напряженное
состояние, причем
При расчете на прочность не будем учитывать
влияние ввиду
его малости по сравнению с напряжениями и
.
Тогда, считая напряженное состояние плоским из
условия прочности по теории максимальных касательных напряжений (третья теория
прочности) получим или
Откуда толщена стенки по третьей теории
прочности равна
Для сравнения по теории удельной энергии
формоизменения (четвертой теории прочности) при плоском напряженном состоянии,
полагая, что имеем
Подставив значения напряжений, получим
Тогда толщена стенки сосуда
Различие толщины стенки из расчета по третьей и
четвертой теориям прочности составляет примерно 14,7%. С учетом конструкционных
особенностей сосуда, примем
7. Площадь А поперечного сечения
подкрепляющего распорного кольца.
Площадь поперечного сечения подкрепляющего
распорного кольца по месту стыка конической и цилиндрической частей сосуда
определим из расчета на прочность кольца от равномерной радиальной нагрузки
.
Нормальная сжимающая сила в любом поперечном
сечении кольца (рис. 5) будет
По условию прочности
Подставив числовое значения, получим
Полученные из условий прочности размеры толщены
стенки сосуда и площади А
распорного кольца дополнительно проверяют расчетом на устойчивость.
. Изменение диаметра цилиндрической части
сосуда на заданном уровне.
Определим изменение диаметра цилиндрической
части сосуда на уровне , т. е. вдали от
краевого эффекта.
Обозначим диаметр сосуда после деформации через тогда
окружная деформация сосуда
При плоском напряженном состоянии по закону Гука
где –
модуль продольной упругости материала сосуда;
– коэффициент
Пуассона.
Следовательно,
На уровне из
эпюр напряжений при толщине стенки имеем
тогда изменение диаметра
Литература
. Любошиц, М. И. Справочник
по сопротивлению материалов / М. И. Любошиц, Г. М. Ицкович. – Минск: Высш. шк.,
1969. – 464 с.
2. Расчетные и курсовые работы
по сопротивлению материалов: учеб. пособие / Ф. З. Алмаметов [и др.]. – М.:
Высш. шк., 2003. – 367 с.
. Методические указания по
теме “Расчет осесимметричных тонкостенных оболочек по безмоментной
теории” курса “Сопротивление материалов” / сост. Л. А. Гурьева.
– Новополоцк: НПИ, 1993. – 24 с.
Источник
Содержание:
- Расчёт тонкостенных сосудов.
Расчёт тонкостенных сосудов.
- Расчет тонкостенных кораблей. Если толщина стенки цилиндра t=p-G2 меньше радиуса g*! И G2 получается из Формулы (32.10: То есть значение, ранее определенное нами (§ 34). Для тонкостенного резервуара с вращающейся плоскостью можно вывести общую формулу для расчета напряжений, когда он находится под
внутренним давлением Р, которое распределено симметрично относительно направления вращения. Вы также можете выбрать следующие варианты: 548) из рассматриваемого резервуара в двух соседних меридианных секциях и двух нормальных секциях
Фигура. Пятьсот сорок восемь К Меридиану, направление ДС^6Т ДСМ
Людмила Фирмаль
и Фигура. Пятьсот сорок девять fydSmi Размеры элементов вдоль меридиана и перпендикуляра к нему указывают dsm и dSf соответственно, а радиус кривизны меридиана и поперечное сечение перпендикуляра к нему указывают PT и pf, а толщина стенки указывает t. Согласно симметрии плоскости выбранного элемента,
будут действовать только нормальные напряжения в направлении, перпендикулярном меридиану и Меридиану. Поскольку тонкая оболочка сопротивляется растяжению, подобно гибким нитям, эти силы направляются по касательной к участкам, перпендикулярным меридианам и меридианам. Это позволяет контролировать работу
- устройства. 549) дают результирующую ab в нормальном направлении к поверхности элемента, которая равна ab=dftt=^tdsm t. Точно так же усилия ВМ дстт дают равноденствия в том же направлении — § 199] расчет тонкостенного корабля 617 GM DS ids m — * сумма этих сил уравновешивает нормальное напряжение, приложенное к элементу П ДСМ ДСТ=^м dstdsm ДСМ ДСТ. Вечера Пт И так оно и есть. УК Я м/_ _ P_Pm Пт (32.14) Это основное уравнение at и SG / напряжения для вращающегося тонкостенного сосуда дано
Лапласом. Поскольку мы даем распределение (равномерное) напряжений по толщине стенки, задача статически определима. Рассмотрим начало ко-кривой и случай ко-гидростатического меридионального сечения CRI-x и Y. сечение Pro-O от точки. Радиус параллельного круга Нагрузка (рис. 550). В результате мы видим вертикальную ось на уровне вершины и соответствующий x Каждая пара vm усилий dstt работает на противоположном, давая Rav-DST элементы были проведены поперечное сечение, вертикальная
сумма, ing S=2ab cos6=2am cos 6 cos 6, Suma Bettiah aussiello,, deyjstvuyuthikp
Людмила Фирмаль
ppoo провел 2nxam t cos0=Ph2P4-вот сумма DST. В Отре- Ru_=Р*|_ t2t cos0 ″ G » 2ttxz cos6 * (32.15)) Зная уравнения меридиональной кривой x, можно найти 0, x и Ru Для каждого значения y, и таким образом узнать из уравнений (32.14) и at. Например,, чениченко даллаа reiseservice SS жидкость с объемным весом от высоты вершины углового оборудования — / y, мы имеем: ПМ=со; х=г тг а; ру=^^x2U=tg2a г; г);0=а; ф т=п О С О=. J’t g0. Ведь 618 расчет толстостенных и тонкостенных контейнеров[ГЛ. xxhp Затем ^(ч-г) уг-га. Т^8tg8a|TV8t г^м2т потому что синий тг от Zcosa2t потому что 6/удара = — НЕТ. [K_1u1 2Z COSa L3J J’ = Пи? т^л (ч-г)г тг в ’Т т т потому
что В случае сферического контейнера внутреннего давления G0 P0, по симметрии C^=at-a; тогда из уравнения (32.14), из Pm-P/ — G0t Если меридиональная кривая имеет излом с разрывом под углом 0, то равновесие тонкой оболочки в месте излома создается с помощью специального кольцевого устройства, в котором появление такой реакции при наличии реакции, приложенной к оболочке по окружности в этой точке, можно предположить силами, возникающими в этой точке.
Смотрите также:
- Примеры решения задач по сопротивлению материалов: сопромату
Источник
13.1. Понятие о безмоментной теории расчета тонкостенных сосудов
В инженерной практике
широкое применение находят такие
конструкции, как цистерны, водонапорные
резервуары, газгольдеры, воздушные и
газовые баллоны, купола зданий, аппараты
химического машиностроения, части
корпусов турбин и реактивных двигателей
и т.д. Все эти конструкции с точки зрения
их расчета на прочность и жесткость
могут быть отнесены к тонкостенным
сосудам (оболочкам) (Рис.13.1,а).
Рис.13.1
Характерной
особенностью большинства тонкостенных
сосудов является то, что по форме они
представляют тела вращения, т.е. их
поверхность может быть образована
вращением некоторой кривой
вокруг осиО–О.
Сечение сосуда плоскостью, содержащей
ось О–О,
называется меридиональным
сечением, а
сечения, перпендикулярные к меридиональным
сечениям, называются окружными.
Окружные сечения, как правило, имеют
вид конуса. Показанная на рис 13.1б нижняя
часть сосуда отделена от верхней окружным
сечением. Поверхность, делящая толщину
стенок сосуда пополам, называется
срединной
поверхностью.
Считается, что оболочка является
тонкостенной, если отношение наименьшего
главного радиуса кривизны в данной
точке поверхности к толщине стенки
оболочки превышает число 10
.
Рассмотрим
общий случай действия на оболочку
какой-либо осесимметричной нагрузки,
т.е. такой нагрузки, которая не меняется
в окружном направлении и
может
меняться лишь вдоль меридиана. Выделим
из тела оболочки двумя окружными и двумя
меридиональными сечениями элемент
(Рис.13.1,а).
Элемент
испытывает растяжение во взаимно
перпендикулярных направлениях и
искривляется. Двустороннему растяжению
элемента соответствует равномерное
распределение нормальных напряжений
по толщине стенки
и возникновение в стенке оболочки
нормальных усилий. Изменение кривизны
элемента предполагает наличие в стенке
оболочки изгибающих моментов. При изгибе
в стенке балки возникают нормальные
напряжения, меняющиеся по толщине
стенки.
При
действии осесимметричной нагрузки
влиянием изгибающих моментов можно
пренебречь, так как преобладающее
значение имеют нормальные силы. Это
имеет место тогда, когда форма стенок
оболочки и нагрузка на нее таковы, что
возможно равновесие между внешними и
внутренними усилиями без появления
изгибающих моментов. Теория расчета
оболочек, построенная на предположении,
что нормальные напряжения, возникающие
в оболочке, постоянны по толщине и,
следовательно, изгиб оболочки отсутствует,
называется безмоментной
теорией оболочек.
Безмоментная теория хорошо работает,
если оболочка не имеет резких переходов
и жестких защемлений и, кроме того, не
нагружена сосредоточенными силами и
моментами. Кроме того, эта теория дает
более точные результаты, чем меньше
толщина стенки оболочки, т.е. чем ближе
к истине предположение о равномерном
распределении напряжений по толщине
стенки.
При
наличии сосредоточенных сил и моментов,
резких переходов и защемлений сильно
усложняется решение задачи. В местах
крепления оболочки и в местах резких
изменений формы возникают повышенные
напряжения, обусловленные влиянием
изгибающих моментов. В этом случае
применяется так называемая моментная
теория расчета оболочек.
Следует отметить, что вопросы общей
теории оболочек выходят далеко за рамки
сопротивления материалов и изучается
в специальных разделах строительной
механики. В настоящем пособии при расчете
тонкостенных сосудов рассматривается
безмоментная теория для случаев, когда
задача определения напряжений, действующих
в меридиональном и окружном сечениях,
оказывается статически определимой.
13.2. Определение
напряжений в симметричных оболочках
по безмоментной теории. Вывод уравнения
Лапласа
Рассмотрим осесимметричную тонкостенную
оболочку, испытывающую внутреннее
давление от веса жидкости (Рис.13.1,а).
Двумя меридиональными и двумя окружными
сечениями выделим из стенки оболочки
бесконечно малый элемент и рассмотрим
его равновесие (Рис.13.2).
Рис.13.2
В
меридиональных и окружных сечениях
касательные напряжения отсутствуют
ввиду симметрии нагрузки и осутствия
взаимных сдвигов сечений. Следовательно,
на выделенный элемент будут действовать
только главные нормальные напряжения:
меридиональное напряжение
иокружное
напряжение
.
На основании безмоментной теории будем
считать, что по толщине стенки напряжения
и
распределены равномерно. Кроме того,
все размеры оболочки будем относить к
срединной поверхности ее стенок.
Срединная
поверхность оболочки представляет
собой поверхность двоякой кривизны.
Радиус кривизны меридиана в рассматриваемой
точки обозначим
,
радиус кривизны срединной поверхности
в окружном направлении обозначим
.
По граням элемента действуют силы
и
.
На внутреннюю поверхность выделенного
элемента действует давление жидкости
,
равнодействующая которого равна
.
Спроектируем приведенные выше силы на
нормаль
к поверхности:
.
(а)
Изобразим проекцию элемента на
меридиональную плоскость (Рис.13.3) и на
основании этого рисунка запишем в
выражении (а) первое слагаемое. Второе
слагаемое записывается по аналогии.
Заменяя в (а) синус его аргументом ввиду
малости угла и разделив все члены
уравнения (а) на
,
получим:
(б).
Учитывая, что кривизны меридионального
и окружного сечений элемента равны
соответственно
и
,
и подставляя эти выражения в (б) находим:
.
(13.1)
Выражение (13.1) представляет собой
уравнения Лапласа, названного так в
честь французского ученого, который
получил его в начале XIXвека при изучении
поверхностного натяжения в жидкостях.
Рис.13.3
В уравнение (13.1) входят два неизвестных
напряжения
и
.
Меридиональное напряжение
найдем, составив уравнение равновесия
на ось
сил, действующих на отсеченную часть
оболочки (Рис.12.1,б). Площадь окружного
сечения стенок оболочки посчитаем по
формуле
.
Напряжения
ввиду симметрии самой оболочки и нагрузки
относительнго оси
распределены по площади равномерно.
Следовательно,
,
откуда
,
(13.2)
где
вес части сосуда
и жидкости, лежащих ниже рассматриваемого
сечения;
давление жидкости, по закону Паскаля
одинаковое во всех направлениях и равное
,
где
глубина рассматриваемого сечения, а
вес единицы объема
жидкости. Если жидкость хранится в
сосуде под некоторым избыточным в
сравнении с атмосферным давлением
,
то в этом случае
.
Теперь, зная напряжение
из уравнения Лапласа (13.1) можно найти
напряжение
.
При решении практических задач ввиду
того, что оболочка тонкая, можно вместо
радиусов срединной поверхности
и
подставлять радиусы наружной и внутренней
поверхностей.
Как уже отмечалось окружные и меридиональные
напряжения
и
являются главными напряжениями. Что
касается третьего главного напряжения,
направление которого нормально к
поверхности сосуда, то на одной из
поверхностей оболочки (наружной или
внутреннейв
зависимости от того, с какой стороны
действует давление на оболочку) оно
равно
,
а на противоположной – нулю. В тонкостенных
оболочках напряжения
и
всегда значительно больше
.
Это означает, что величиной третьего
главного напряжения можно пренебречь
по сравнению с
и
,
т.е. считать его равным нулю.
Таким образом, будем считать, что материал
оболочки находится в плоском напряженном
состоянии. В этом случае для оценки
прочности в зависимости от состояния
материала следует пользоваться
соответствующей теорией прочности.
Например, применив четвертую
(энергетическую) теорию, условие прочности
запишем в виде:
.
(13.3)
Рассмотрим несколько примеров расчета
безмоментнтых оболочек.
Пример 13.1.Сферический сосуд находится
под действием равномерного внутреннего
давления газа
(Рис.13.4).
Определить напряжения действущие в
стенке сосуда и оценить прочность сосуда
с использованием третьей теории
прочности. Собственным весом стенок
сосуда и весом газа пренебрегаем.
Рис.13.4
Решение:
1. Ввиду круговой симметрии оболочки и
осесимметричности нагрузки напряжения
и
одинаковы во всех точках оболочки.
Полагая в (13.1)
,
,
а
,
получаем:
.
(13.4)
2. Выполняем проверку по третьей теории
прочности:
.
Учитывая, что
,
,
,
условие прочности принимае вид:
.
(13.5)
Пример 13.2.Цилиндрическая оболочка
находится под действием равномерного
внутреннего давления газа
(Рис.13.5). Определить окружные и
меридиональные напряжения, действующие
в стенке сосуда, и оценить его прочность
с использованием четвертой теории
прочности. Собственным весом стенок
сосуда и весом газа пренебречь.
Рис.13.5
Решение:
1. Меридианами в цилиндрической части
оболочки являются образующие, для
которых
.
Из уравнения Лапласа (13.1) находим окружное
напряжение:
.
(13.6)
2. По формуле (13.2) находим меридиональное
напряжение, полагая
и
:
.
(13.7)
3. Для оценки прочности принимаем:
;
;
.
Условие прочности по четвертой теории
имеет вид (13.3). Подставляя в это условие
выражения для окружных и меридиональных
напряжений (а) и (б), получаем
.
(13.8)
Пример 12.3.Цилиндрический резервуар
с коническим днищем находится под
действием веса жидкости (Рис.13.6,б).
Установить законы изменения окружных
и меридиональных напряжений в пределах
конической и цилиндрической части
резервуара, найти максимальные напряжения
и
и построить эпюры распределения
напряжений по высоте резервуара. Весом
стенок резервуара пренебречь.
Рис.13.6
Решение:
1. Находим давление жидкости на глубине
:
.
(а)
2. Определяем окружные напряжения из
уравнения Лапласа, учитывая, что радиус
кривизны меридианов (образующих)
:
.
(б)
Для конической части оболочки
;
.
(в)
Подставляя (в) в (б) получим закон изменения
окружных напряжений в пределах конической
части резервуара:
.
(13.9)
Для цилиндрической части, где
закон распределения окружных напряжений
имеет вид:
.
(13.10)
Эпюра
показана на рис.13.6,а. Для конической
части эта эпюра параболическая. Ее
математический максимум имеет место в
середине общей высоты при
.
При
он имеет условное значение, при
максимум напряжений попадает в пределы
конической части и имеет реальное
значение:
.
(13.11)
3. Определяем меридиональные напряжения
.
Для конической части вес жидкости в
объме конуса высотой
равен:
.
(г)
Подставляя (а), (в) и (г) в формулу для
меридиональных напряжений (13.2) , получим:
.
(13.12)
Эпюра
показана на рис.13.6,в. Максимум эпюры
,
очерченной для конической части также
по параболе, имеет место при
.
Реальное значение он имеет при
,
когда попадает в пределы конической
части. Максимальные меридиональные
напряжения при этом равны:
.
(13.13)
В цилиндрической части напряжение
по высоте не меняется и равно напряжению
у верхней кромки в месте подвеса
резервуара:
.
(13.14)
В местах, где поверхность резервуара
имеет резкий излом, как, например, в
месте перехода от цилиндрической части
к конической (Рис.13.7) (Рис.13.5), радиальная
составляющая меридиональных напряжений
не уравновешена (Рис.13.7).
Рис.13.7
Эта составляющая по периметру кольца
создает радиальную распределенную
нагрузку интенсивностью
,
стремящуюся согнуть кромки цилиндрической
оболочки внутрь. Для устранения этого
изгиба ставится ребро жесткости
(распорное кольцо) в виде уголка или
швеллера, опоясывающего оболочку в
месте перелома. Это кольцо воспринимает
радиальную нагрузку
(Рис.13.8,а).
Вырежем двумя бесконечно близко
расположенными радиальными сечениями
из распорного кольца его часть (Рис.13.8,б)
и определим внутренние усилия, которые
в нем возникают. В силу симметрии самого
распорного кольца и нагрузки, распределенной
по его контуру, поперечная сила и
изгибающий момент в кольце не возникают.
Остается только продольная сила
.
Найдем ее.
Рис.13.8
Составим сумму проекций всех сил,
действующих на вырезанный элемент
распорного кольца, на ось
:
.
(а)
Заменим синус угла
углом ввиду его малости
и подставим в (а). Получим:
,
откуда
(13.15)
Таким образом, распорное кольцо работает
на сжатие. Условие прочности принимает
вид:
,
(13.16)
где
радиус срединной
линии кольца;
площадь поперечного
сечения кольца.
Иногда вместо распорного кольца создают
местное утолщение оболочки, загибая
края днища резервуара внутрь обечайки.
Если оболочка испытывает внешнее
давление, то меридиональные напряжения
будут сжимающими и радиальное усилие
станет отрицательным, т.е. направленным
наружу. Тогда кольцо жесткости будет
работать не на сжатие, а на растяжение.
При этом условие прочности (13.16) останется
таким же.
Следует отметить, что постановка кольца
жесткости полностью не устраняет изгиба
стенок оболочки, так как кольцо жесткости
стесняет расширение колец оболочки,
примыкающих к ребру. В результате
образующие оболочки вблизи кольца
жесткости искривляются. Явление это
носит название краевого эффекта. Оно
может привести к значительному местному
возрастанию напряжений в стенке оболочки.
Общая теория учета краевого эффекта
рассматривается в специальных курсах
с помощью моментной теории расчета
оболочек.
Соседние файлы в пре