Внутреннее избыточное давление в сосуде
Главная / Проектировщику / Справочная информация – ГОСТ СНИП ПБ / ГОСТ 14249-89 /
Версия для печати
1.1. Расчетная температура
1.1.1. Расчетную температуру используют для определения физико-механических характеристик материала и допускаемых напряжений.
1.1.2. Расчетную температуру определяют на основании теплотехнических расчетов или результатов испытаний.
За расчетную температуру стенки сосуда или аппарата принимают наибольшее значение температуры стенки. При температуре ниже 20 °С за расчетную температуру при определении допускаемых напряжений принимают температуру 20 °С.
1.1.3. Если невозможно провести тепловые расчеты или измерения и если во время эксплуатации температура стенки повышается до температуры среды, соприкасающейся со стенкой, то за расчетную температуру следует принимать наибольшую температуру среды, но не ниже 20 °С.
При обогреве открытым пламенем, отработанными газами или электронагревателями расчетную температуру принимают равной температуре среды, увеличенной на 20 °С при закрытом обогреве и на 50 °С при прямом обогреве, если нет более точных данных.
1.2. Рабочее, расчетное и пробное давление
1.2.1. Под рабочим давлением для сосуда и аппарата следует понимать максимальное внутреннее избыточное или наружное давление, возникающее при нормальном протекании рабочего процесса, без учета гидростатического давления среды и без учета допустимого кратковременного повышения давления во время действия предохранительного клапана или других предохранительных устройств.
1.2.2. Под расчетным давлением в рабочих условиях для элементов сосудов и аппаратов следует понимать давление, на которое проводится их расчет на прочность.
Расчетное давление для элементов сосуда или аппарата принимают, как правило, равным рабочему давлению или выше.
При повышении давления в сосуде или аппарате во время действия предохранительных устройств более чем на 10%, по сравнению с рабочим, элементы аппарата должны рассчитываться на давление, равное 90% давления при полном открытии клапана или предохранительного устройства.
Для элементов, разделяющих пространства с разными давлениями (например, в аппаратах с обогревающими рубашками), за расчетное давление следует принимать либо каждое давление в отдельности, либо давление, которое требует большей толщины стенки рассчитываемого элемента. Если обеспечивается одновременное действие давлений, то допускается производить расчет на разность давлений. Разность давления принимается в качестве расчетного давления также для таких элементов, которые отделяют пространства с внутренним избыточным давлением от пространства с абсолютным давлением, меньшим чем атмосферное. Если отсутствуют точные данные о разности между абсолютным давлением и атмосферным, то абсолютное давление принимают равным нулю.
Если на элемент сосуда или аппарата действует гидростатическое давление, составляющее 5 % и выше рабочего, то расчетное давление для этого элемента должно быть повышено на это же значение.
1.2.3. Под пробным давлением в сосуде или аппарате следует понимать давление, при котором проводится испытание сосуда или аппарата.
1.2.4. Под расчетным давлением в условиях испытаний для элементов сосудов или аппаратов следует понимать давление, которому они подвергаются во время пробного испытания, включая гидростатическое давление, если оно составляет 5% или более пробного давления.
1.3. Расчетные усилия и моменты
За расчетные усилия и моменты принимают действующие для соответствующего состояния нагружения (например, при эксплуатации, испытании или монтаже), усилия и моменты, возникающие в результате действия собственной массы присоединенных трубопроводов, ветровой, снеговой и других нагрузок.
Расчетные усилия и моменты от ветровой нагрузки и сейсмических воздействий определяют по ГОСТ 24756.
1.4. Допускаемое напряжение, коэффициенты запаса прочности и устойчивости
1.4.1. Допускаемое напряжение [s] при расчете по предельным нагрузкам сосудов и аппаратов, работающих при статических однократных* нагрузках, определяют:
- для углеродистых и низколегированных сталей
(1)
- для аустенитных сталей
(2)
* Если сосуды и аппараты работают при многократных статических нагрузках, но количество циклов нагружения от давления, стесненности температурных деформаций или других воздействий не превышает 103, то такая нагрузка в расчетах на прочность условно считается однократной. При определении числа циклов нагружения не учитывают колебание нагрузки в пределах 15 % расчетной.
Предел ползучести используют для определения допускаемого напряжения в тех случаях, когда отсутствуют данные по пределу длительной прочности или по условиям эксплуатации необходимо ограничить величину деформации (перемещения).
При отсутствии данных по условному пределу текучести при 1 %-ном остаточном удлинении допускаемое напряжение для аустенитной стали определяют по формуле (1).
Для условий испытания допускаемое напряжение определяют по формуле
(3)
Для условий испытаний сосудов и аппаратов из аустенитных сталей допускаемое напряжение определяют по формуле
(4)
1.4.2. Коэффициенты запаса прочности должны соответствовать значениям, приведенным в табл. 1.
Таблица 1
Условие нагружения | Коэффициент запаса прочности | |||
|---|---|---|---|---|
nт | nв | nд | nп | |
Рабочие условия | 1,5 | 2,4 | 1,5 | 1,0 |
Условия испытания: | ||||
– гидравлические испытания | 1,1 | – | – | – |
– пневматические испытания | 1,2 | – | – | – |
Условия монтажа | 1,1 | – | – | |
Для сосудов и аппаратов группы 3, 4 по «Правилам устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением» Госгортехнадзора СССР коэффициент запаса прочности по временному сопротивлению nв допускается принимать равным 2,2.
В случае, если допускаемое напряжение для аустенитных сталей определяют по формуле (1), коэффициент запаса прочности nт по условному пределу текучести Rp0,2 для рабочих условий принимается равным 1,3.
Для сосудов и аппаратов, работающих в условиях ползучести при расчетном сроке эксплуатации 104 до 2×105 ч, коэффициент запаса прочности nд равен 1,5. При расчетном сроке эксплуатации 2×105 ч допускается коэффициент запаса прочности nд принимать равным 1,25, если выполняют контроль жаропрочности и длительной пластичности материала в эксплуатации, а отклонение в меньшую сторону длительной прочности и ползучести от среднего значения не превышает 20%.
Расчет на прочность цилиндрических обечаек и конических элементов, выпуклых и плоских днищ для условий испытания проводить не требуется, если расчетное давление в условиях испытания будет меньше, чем расчетное давление в рабочих условиях, умноженное на 1,35.
1.4.3. Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям (h) должен быть равен единице, за исключением стальных отливок, для которых коэффициент h имеет следующие значения:
- 0,8 – для отливок, подвергающихся индивидуальному контролю неразрушающими методами;
- 0,7 – для остальных отливок.
1.4.4. Для сталей, широко используемых в химическом, нефтехимическом и нефтеперерабатывающем машиностроении, допускаемые напряжения для рабочих условий при h = 1 должны соответствовать приведенным в приложении 1.
1.4.5. Для стального листового проката, изготовляемого согласно техническим условиям по двум группам прочности, допускаемые напряжения для первой группы прочности принимают по табл. 5 приложения 1. Для листового проката второй группы прочности (стали ВСт3пс, ВСт3сп, ВСт3Гпс и 09Г2С) допускаемое напряжение, принимаемое по табл. 5 приложения 1, увеличивают на 6%, а для стали 09Г2 – на 7 %. При применении сталей ВСт3пс ВСт3сп и ВСт3Гпс второй группы прочности при температуре выше 250 °С, а сталей 09Г2С и 09ГС второй группы прочности при температуре выше 300 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как для стали первой группы.
1.4.6. Разрешается допускаемое напряжение при температуре 20 °С определять по п. 1.4.1, принимая гарантированные значения механических характеристик в соответствии со стандартами или техническими условиями на стали с учетом толщины листового проката. При повышенных температурах допускаемые напряжения, принимаемые с учетом толщины проката и групп прочности стали, разрешается определять по нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке.
1.4.7. Расчетные механические характеристики, необходимые для определения допускаемых напряжений при повышенных температурах для сталей, не приведенных в приложении 1, определяют после проведения испытаний представительного количества образцов, обеспечивающих гарантированные значения прочностных свойств.
1.4.8. Для элементов сосудов и аппаратов, работающих в условиях ползучести при разных за весь период эксплуатации расчетных температурах, в качестве допускаемого напряжения разрешается принимать эквивалентное допускаемое напряжение [s]экв, вычисляемое по формуле
,(5)
где [s]i = [s]1; [s]2; … [s]n – допускаемое напряжение для расчетного срока эксплуатации при температурах ti (i = l, 2 …);
Ti – длительность этапов эксплуатации элементов с температурой стенки соответственно ti (i = l, 2 …), ч;
– общий расчетный срок эксплуатации, ч;
m – показатель степени в уравнениях длительной прочности стали (для легированных жаропрочных сталей рекомендуется принимать m = 8).
Этапы эксплуатации при разной температуре стенки рекомендуется принимать по ступеням температуры в 5 и 10 °С.
1.4.9. Для сосудов и аппаратов, работающих при многократных нагрузках, допускаемую амплитуду напряжений определяют по ГОСТ 25859.
1.4.10. Для элементов сосудов и аппаратов, рассчитываемых не по предельным нагрузкам (например, фланцевых соединений) допускаемые напряжения должны определять по соответствующей нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке.
1.4.11. Расчетные значения предела текучести, временного сопротивления и коэффициентов линейного расширения приведены в приложениях 2, 3.
1.4.12. Коэффициент запаса устойчивости (nу) при расчете сосудов и аппаратов на устойчивость по нижним критическим напряжениям в пределах упругости следует принимать:
- 2,4 – для рабочих условий;
- 1,8 – для условий испытания и монтажа.
1.5. Расчетные значения модуля продольной упругости
1.5.1. Расчетные значения модуля продольной упругости Е для углеродистых и легированных сталей в зависимости от температуры должны соответствовать приведенным в приложении 4.
1.6. Коэффициенты прочности сварных швов
При расчете на прочность сварных элементов сосудов и аппаратов в расчетные формулы следует вводить коэффициент прочности сварных соединений:
- jр – продольного шва цилиндрической или конической обечаек;
- jт – кольцевого шва цилиндрической или конической обечаек;
- jк – сварных швов кольца жесткости;
- ja – поперечного сварного шва для укрепляющего кольца;
- j, jА, jВ – сварных швов выпуклых и плоских днищ и крышек (в зависимости от расположения).
Числовые значения этих коэффициентов должны соответствовать значениям, приведенным в приложении 5.
Для бесшовных элементов сосудов и аппаратов j = 1.
1.7. Прибавки к расчетным толщинам конструктивных элементов
1.7.1. При расчете сосудов и аппаратов необходимо учитывать прибавку к расчетным толщинам элементов сосудов и аппаратов.
Исполнительную толщину стенки элемента сосуда и аппарата должны определять по формуле
s ³ sp + c, (6)
где sp – расчетная толщина стенки элемента сосуда и аппарата.
Прибавку к расчетным толщинам следует определять по формуле
c = c1 + c2 + c3. (7)
При поверочном расчете прибавку вычитают из значений исполнительной толщины стенки.
Если известна фактическая толщина стенки, то при поверочном расчете можно не учитывать c2 и c3.
1.7.2. Обоснование всех прибавок к расчетным толщинам должно быть приведено в технической документации.
При двухстороннем контакте с коррозионной и (или) эрозионной средой прибавку c1 для компенсации коррозии и (или) эрозии должны соответственно увеличивать.
Технологическая прибавка c3 предусматривает компенсацию утонения стенки элемента сосуда или аппарата при технологических операциях – вытяжке, штамповке, гибке труб и т. д. В зависимости от принятой технологии эту прибавку следует учитывать при разработке рабочих чертежей.
Прибавки c2 и c3 учитывают в тех случаях, когда их суммарное значение превышает 5% номинальной толщины листа.
Технологическая прибавка c3 не включает в себя округление расчетной толщины до стандартной толщины листа.
При расчете эллиптических днищ, изготовляемых штамповкой, технологическую прибавку c3 для компенсации утонения в зоне отбортовки не учитывают, если ее значение не превышает 15% расчетной толщины листа.
1.8. Проверка на усталостную прочность
1.8.1. Для сосудов и аппаратов, работающих при многократных нагрузках с количеством циклов нагружения от давления, стесненности температурных деформаций или других воздействий более 103 за весь срок эксплуатации, кроме расчета по настоящему стандарту, следует выполнять проверку на усталостную прочность.
1.8.2. Сосуды и аппараты, работающие при многократных нагрузках, проверяют на циклическую прочность по ГОСТ 25859.
<< к содержанию ГОСТ 14249-89 / вперед >>
Источник
14249-89 ( 596-86, 597-77, 1039-78, 1040-88, 1041-88)
01.01.90 , , , , , , , , . , , , , , – . 1.1.1.1.1. – . 1.1.2. . . 20 20. 1.1.3. , , , 20. , , 20 50 , . 1.2. ,1.2.1. , , . 1.2.2. , . , , . 10%, , , 90% . , (, ), , , . , . , , . , . , 5% , . 1.2.3. , . 1.2.4. , , , 5% . 1.3.(, , ), , , , . 24756. 1.4. ,1.4.1. [s] , * , : (1) . (2) __________ * , , 103, . 15% . , (). 1 %- (1). (3) (4) 1.4.2. , . 1. 1
3, 4 , n 2,2. , (1), n Rp0,2 1,3. , 104 2×105 , n 1,5. 2×105 n 1,25, , 20%. , , , , 1,35. 1.4.3. (h) , , h : 0,8- , ; 0,7- . 1.4.4. , , , h = 1 1. 1.4.5. , , . 5 1. ( 3, 3, 3 092) , . 5 1, 6%, 092- 7%. 3 3 3 250, 092 09 300 , . 1.4.6. 20 . 1.4.1, . , , – , . 1.4.7. , , 1, , . 1.4.8. , , [s], [s] = , (5) [s]i = [s]1; [s]2; … [s]n- ti(i = l, 2 …); Ti- ti(i = l, 2 …), ; To = – , ; – ( m = 8). 5 10. 1.4.9. , , 25859. 1.4.10. , (, ) – , . 1.4.11. , 2, 3. 1.4.12. (n) : 2,4- ; 1,8- . 1.5.1.5.1. 4. 1.6.: j- ; j- ; j- ; ja- ; j, j, j- ( ). , 5. j = 1. 1.7.1.7.1. . s ³ sp+c, (6) sp- . c = c1 + c2 + c3. (7) . , c2 c3. 1.7.2. . () c1 () . c3 -, , . . . c2 c3 , 5% . c3 . , , c3 , 15% . 1.8.1.8.1. , , 103 , , . 1.8.2. , , 25859. 2.1.2.1.1. . 1-4. 2.2.2.2.1. £0,1 D³200 ; £0,3 D<200 .
– , – . 1
– , – . 2
. 3 ,
. 4 . . 1-4 , . 2.2.2. , . 2.3.2; 2.3.4 -2.3.7 2.4.2 , , , . . , ( ). , , 380, 420, 525. 2.2.3. , , . 2.2.1 2.2.2 : £ 0,2; ; , , b l1 , ; l2> l1, l l2. 2.2.4. , , . 2.3.4, : ³ 1,0. , < 1,0, , (22). 2.3.2.3.1. , 2.3.1.1. s ³ sp+c, (8) sp = . (9) 2.3.1.2. [p] = . (10) 2.3.1.3. , , . 2.3.2. , 2.3.2.1. (11) (12) (13) s ³ sp+c, (11) sp = . (12) 2 , . 5. . 6. ,
. 5 (. . 5)
I- ; II- ; III- ; m- ; n- ; ´- . 6 2.3.2.2. . (13) [p] = . (14) [p] = , (15) 1 =. (16) l L l3 – , – () , ; – () , . K1 , . 5. K1 (. . 5), [] . (17) 2.3.3. , 2.3.3.1. s ³ sp+c, (18) . (19) 2.3.3.2. [F] = p(D+s-c)(s-c)[s]j. (20) 2.3.4. , 2.3.4.1. , (21) [F] [F] = p(D+s-c)(s-c)[s], (22) [F] [F] = min {[F]1; [F]2}. (23) (23) [F]1, [F]1 = , (24) [F]2- d [F]2 = . (25) l, . (26) l . 7 . , <10, (23) [F] = [F]1. l
. 7 2.3.4.2. ( = 2,4) [F] = . (27) j1 j2 . 8 9. 2.3.5. , 2.3.5.1. , (28) [] [] = D(D+s-c)(s-c)[s] [F], (29) [] – [] = . (30) 2.3.5.2. ( = 2,4) [] = D (D+s-c)(s-c)[s]j3. (31) j3 . 10. 2.3.6. , [Q] , (32) [Q] [Q] = 0,25 pD (s-c), (33) [Q]E [Q] = . (34) j1
. 8 j2
. 9 j3
. 10 2.3.7. , , , , , +++£ 1,0, (35) []- . 2.3.2; [F]- . 2.3.4; []- . 2.3.5; [Q]- . 2.3.6 2.4. ,2.4.1. , 2.4.1.1. . s 4 . (36) 4£ 0, . 0< 4 < -1 , (37) ³l1 (s-c). (38) 4 ³-1, , 0 < 4 < -1. . 1 . 2.4.1.2. [] = min {[]1; []2}. (39) []1, , . (40) []2, , . (41) . (42) 2.4.2. , 2.4.2.1. : l , , l = min{l1; t + 1,1 }; (43) I ; (44) k, . (45) . 1 . 2.4.2.2. [] = min {[]1; []2}. (46) 2.4.2.2.1. []1, , , (47) []1 []1, (40) j = 1,0 j = 1,0. []1 []1 = , (48) 2 =. (49) 2.4.2.2.2. []2, . []2 l = [] (. . 2.3.2.2). [], (14), []2 (41) j =1,0. 2.4.2.3. . . 2.4.2.2. s b (. . 5 6). , . 5, l = b. . (50) 5 . 11. 5
. 11 I, I³I, (51) I – , (44). 2.4.3. , , . 2.3.3-2.3.6 l = b. l . 7 l L. 2.4.4. , . 2.3.7, . 2.4.2.2. 3.1.3.1.1. . 12 , .
– ; – ; – . 12 . . 3.2.3.2.1. : 0,002££0,100, 0,2££0,5; 0,002££0,100. R, d1, r1 A RD1, r1³ 0,095 D1; R0,9 D1, r1³ 0,170 D1; R0,8 D1, r1³ 0,150 D1. 3.2.2. , . 3.3.2 3.4.2, , , , . . , ( ). , , 380, 420, 525. 3.3.3.3.1. , 3.3.1.1. s1 s1³ s1p+c, (52) . (53) 3.3.1.2. [] [p] = . (54) 3.3.1.3. : , (55) R = D- = 0,25 D; R = 0,5D- = 0,5 D. 3.3.1.4. h1 > 0,8- h1 > 0,3- , , . 2.3.1 j = 1. 3.3.1.5. , , j = 1. , , j 5. 3.3.2. , , 3.3.2.1. (56), (57) (58) s1³ s1p+c, (56) . (57) 0,9 1,0- . 3.3.2.2. [] , (58) [] [p] = , (59) [] [] = . (60) 3.3.2.3. . 13 (61) , (61) . (62)
. 13 3.4.3.4.1. , 3.4.1.1. s1³ s1p+c, (63) . (64) : s1³ s1p+c, (65) . (66) 3.4.1.2. . (67) . (68) , (67), (68). (67), (68) . b1
. 14 b2
. 15 3.4.1.3. b1 . 14, b2- . 15 : A b2 = max ; b2 = max ; (69) b2= max. 3.4.1.4. , , j = 1. , , j . 2. 2
j j 5. 3.4.1.5. h1³ 0,8 , , . 2.3.1 j = 1. 3.4.2. , 3.4.2.1. , , . 3.3.2 (58), (59) (60) = 1. , , (67). 4.1.4.1.1. : . 4.1.2. , , (75) (84), : . (70) . 4.2.1 4.3.1 , , . 4.2.7 4.3.8 . [] < , [] ³. 4.2.4.2.1. , , s1³s1p + c, (71) . (72) 4.2.2. . 3. 3
4.2.3. , , . (73) 4.2.4. () , , . (74) . . 16 Sdi = max {(d1 + d2); (b2 + b3)}. . 16 17.
. 16
. 17 4.2.5. 1,0. 4.2.6. , . 2.3. 4.2.7. . (75) 4.2.8. s2 10, 11 12 (. 3) (76) 4.3.4.3.1. (. 18) s1³s1p + c, (77) . (78) 4.3.2. 6 (79) , . 19 D3/D. y.
. 18
. 19 y . (80) FQ = 0,785 pD2.. 4.3.3. . 4.2.3 4.2.4, Sdi£ 0,7Dp; . 4.3.4. , (, ) 6 (. 18) . (81) 4.3.5. s2 (. 18) : , (82) . (82) , , – . 4.3.6. 7 (83) . 20 . 4.3.7. s3 (. 18) (82), Dc. D2. 4.3.8. . (84)
. 20 5.1.Pa5.1.1. . 21-26 . 5.1.2. 5.1.2.1. (. 21, 21, 21) ; ; (. 22, 22) ; (. 21) ; (. 21, 21) ; (. 22, 22) ;; (. . 21) .
– , – , – , – . 21
– , – . 22
. 23
. 24 :
. 25
– , – , – . 26 5.1.2.2. (. 21, 21, 21) D = D-1,41sina1; (. 22, 22) D = D-2 [r (cosa2-cosa1) + 0,7a1 sina1]; D . 5.1.2.3. . 4. 4
5.2.5.2.1. . (a1 > 70) . 5.2.2. , . 5.3.2, 5.4.2 5.5.1, , , , . . , ( ). , , 380 , 480 525 . 5.2.3. . 25867. 5.2.4. , , , ( ) . 5.1.2.1. 5.2.5. , 1 2. , , s1 s2 : ; ; b (98) ; ; s, s- (. 21, 21, 21, 22). 5.2.6. . 5.2.7. s1, s2 s s, . 5.3.1 5.3.2, 5.4.1 5.4.2 5.5.1 . , . 2. 5.2.8. 24755. 5.2.9. . , a2 = 0. , . , , . 5.2.10. , . a1, D D1 . 24. 5.3. ,5.3.1. , 5.3.1.1. s³s. + , (85) . (86) 5.3.1.2. . (87) 5.3.2. , 5.3.2.1. a1£ 70. 5.3.2.2. . 2.3.2.1 (88). lE DE , (91) (92). 5.3.2.3. , (88) : , (89) : . (90) , (91) . (92) 1 : . (93) 5.3.3. (. . 21, 21). 5.3.3.1. a1£ 70; 0 £a2 < a1; (s1-c) ³ (s2-c). (s1-c) ³ (s2-c), s1-c = s2-c. 5.3.3.2. ; (94) s2³s2 + . (95) (. 21) cosa2 = 1. b1 b (98) (. 27). . (96) 5.3.3.3. b1³max{0,5; b}. (97) b b
. 27 . (98) (a2 = 0) b (. 27 28). 5.3.3.4. [] , (99) b1 . 5.3.3.3. 5.3.4. (. 21, 25) 5.3.4.1. : a1£ 70 (. 21) (s1-c) ³ (s2-c). (s1-c) < (s2-c), s1-c = s2-c; . 25 . b
. 28 5.3.4.2. . 21 , (100) . (101) b (96), (. 28). £ 0 . . 25 . (102) , . , . 5.3.4.3. . 21 , (103) . 25 . (104) 5.3.4.4. b2 = max{0,5; b}, (105) . (106) 2 B3 ; 3 = 0,25. 5.3.4.5. , (107) – (. 21). . . 5.3.5. (. 22, 22) 5.3.5.1. a1£ 70; 0 £a2 < a1; . 5.3.5.2. ST³sT. + , (108) . (109) bT –
. 29 (. 22) cosa2 = l. b3 (111) b b (98) (112) (. 27 29). 5.3.5.3. . (110) b3 (111) b b (98) (112) (. 28, 30). b
. 30 5.3.5.4. b3 b3 = max {0,5; b, b}, (111) b (98) = 1 , b . (112) 5.3.6. (. 21) 5.3.6.1. a1£ 70. 5.3.6.2. s2³s2p + c, (113) . (114) . (115) 5.3.6.3. . (116) 5.3.6.4. b4 = max{1,0; b}, (117) b = b + 0,75 ; (118) (119) . b (. 31 32). b
. 31 5.3.7. (c. . 26) 5.3.7.1. a1 > 70. 5.3.7.2. s¢³min {max{s; sT}; Sp¢ + c}; (120) , (121) s . 5.3.1 D = D sT . 5.3.5. b
. 32 5.3.7.3. (122) [], . 5.3.1 s = s¢ 5.3.5 s = s¢. 5.3.8. (. . 26) 5.3.8.1. : a1 > 70; s¢=s. 5.3.8.2. . 5.3.1.1 D = D. 5.3.8.3. . 5.3.4.2, b (s1-) = 0. 5.3.8.4. . 5.3.1.2 D = D . 5.3.4.3, b2 (s1-) = 0. . 5.3.4.5. 5.3.9. (. . 26) 5.3.9.1. a1 > 70. 5.3.9.2. s¢³min {max{s; s1}; Sp¢ + c}; (123) sp¢ (119) r = 0; s . 5.3.1 D = D; s1 . 5.3.3. 5.3.9.3. [], (120) r = 0, [], . 5.3.1 s = s¢ D = D . 5.3.3. 5.3.10. , 5.3.10.1. a1 > 70. 5.3.10.2. (86), (87) , (124) ; (125) . (126) 5.4. ,5.4.1. , 5.4.1.1. s³ s.p + c, (127) . (128) 5.4.1.2. [F] = pD1(s-c)j[s] cos a1. (129) 5.4.2. , 5.4.2.1. a1£ 70. 5.4.2.2. [F] , (130) [F] = pDF(s-c)[s] cos a1 (131) [F] = ; (132) (133) 5.4.3. (. 21, 21) 5.4.3.1. . 5.3.3.1. 5.4.3.2. [F] , (134) b5 = max {1,0; (2b+1,2)}. (135) b (98) (. . 28). 5.4.4. (. 21). 5.4.4.1. . 5.3.4.1. 5.4.4.2. [F] , (136) b6 = max {1,0; 2b0}. (135) b0 (106), 3 = -0,35. 5.4.4.3. . 5.3.4.5. 5.4.5. (. 22, 22). 5.4.5.1. . 5.3.5.1. 5.4.5.2. [F] , (138) b7 = max {1,0; b(2b+1,2)}. (139) b b (98) (112) (. 28 30). 5.4.6. (. 21) 5.4.6.1. . 5.3.6.1. 5.4.6.2. [F] , (140) b8 = max {1,0; (2b-1)}. (141) b (118) (117), (. 32). 5.5. ,5.5.1. , (142) Dp = D1 (. 23) [F] (129). , (143) , (144) , (145) DF (133). [F] . 5.4.1.2; [F] [F]e . 5.4.2.2. 5.5.2. 5.5.2.1. , (146) [F] . 5.4.3.2, 5.4.4.2, 5.4.5.2 5.4.6.2. 5.6.5.6.1. , , ; , (147) 10% , . 5.6.2. (148) (150) , F. . 5.6.2.1. . –+£ 1. (148) , ïï£ [p]; ïFï£ [F]; M£ [M]. (149) [], [F], [] . 5.3.2.3, 5.4.2.2 5.5.1. , . 5.6.1 . (148) = 0. 5.6.2.2. (149), ++£ 1, (150) [], [F], []- . , . 5.6.1 Dp= D. 5
* 425. ** 475. : 1. 20 , 20, . 2. 0,5 (5 /2) . 3. 20 < 220 (2200 /2) , . 1, /220 (/2200). 4. 102 <270 (2700 /2) , . 1, /270(/2700). 6
: 1. 20 , 20 . 2. 0,5 (5 /2) . 3. 200 12, 12, 15 . 7 ,
: 1. 20 , 20, . 2. , , 0,5 (5 /2) . 3. 121810, 10X17H13M2T, 1017133 , . 7 550, 0,83. 4. 121810, 10X17H13M2T, 1017133 , . 7 550, . , R*p0,2- 5949; 03X18H11 0,8. 5. 08X18H10T , . 7 550, 0,95. 6. 03X17H14M3 , . 7, 0,9. 7. 03X18H11 , . 7, 0,9; 03X18H11 0,8. 8. 0321214 (-35) , . 7, 0,88. 9. 0321214 (-35.) , . 7, , R*p0,2- , 25054 ( ). 9 , –
: 1. 20 , 20, . 2. , , 0,5 (5 /2) . : -. 1 2, -. 3 4, , – -. 5 6 9
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
